Таблица напряжение короткого замыкания трансформатора: Напряжение короткого замыкания трансформаторов — Справочник химика 21

Содержание

Напряжение короткого замыкания трансформаторов — Справочник химика 21

    Нт В расчет не принимается), где е % —напряжение короткого замыкания трансформатора в % (определяется по каталогу)  [c.243]

    Последовательность операций при ремонте выпрямителей приведена на рис. 91. Каждый узел после ремонта испытывают. В объем испытаний входят проверка электрической прочности изоляции трансформатора приложенным и индуктированным напряжением определение напряжения на всех ответвлениях вторичных обмоток трансформатора на холостом ходу и под нагрузкой измерение потерь холостого хода трансформатора измерение потерь и напряжения короткого замыкания трансформатора проверка изоляции стяжных шпилек трансформатора испытание электрической прочности монтажа электропроводки, измерительных приборов, переключателей и т. п. испытание на нагрев трансформатора и выпрямительных элементов определение прямого падения напряжения в выпрямительных элементах. [c.

232]


    Степень влияния каждого из этих факторов зависит от конкретных условий пуска и параметров двигателя и трансформатора (частота пусков, пуск под нагрузкой или без нее, работал ли трансформатор с нагрузкой до пуска двигателя, питается ли от трансформатора осветительная нагрузка, кратность пускового тока КПД и os ф двигателя, напряжение короткого замыкания трансформатора). [c.151]

    Трансформатор. Из паспортных данных печного трансформатора могут быть взяты линейные напряжения стороны н. н. и п, в номинальный ток на стороне н. н. /гш а ток холостого хода /ю, а мощность короткого замыкания Ло кет мощность холостого хода Ро, квт индуктивное напряжение короткого замыкания е , % полное напряжение короткого замыкания Ск, %. 

[c.106]

    Напряжение короткого замыкания — напряжение, которое надо приложить к его первичной обмотке при замкнутой накоротко вторичной, чтобы но обмоткам трансформатора протекал номинальный ток / .[c.811]

    Защитные меры в отношении трансформаторов 2). Требования, предъявляемые к трансформаторам в отношении их максимальной нагрузки и перегрузки и в отношении механической и электрической прочности (в отношении действий тока и напряжения) будут выполнены, если построенные трансформаторы удовлетворяют Правилам и нормам для испытания трансформаторов ВЭС . Для избежания возможности добавочных повреждений трансформаторов необходимо обращать внимание на окружающую трансформатор обстановку, на обслуживание и на обратное действие сети опасные воздействия на трансформатор могут быть, например, при параллельном включении нескольких трансформаторов с разными схемами соединений обмоток, при неравенстве напряжений короткого замыкания, при совместной работе трансформаторов с слишком резко отличными номинальными мощностями и т. п. 

[c.974]

    Трансформатор Ток холостого хода, % номинального тока ПО холостого хода при номинальном напряжении, вт ери короткого замыкания при номинальной нагрузке, вт Напряжение короткого замыкания % номинального напряжения не более 

[c. 37]

    Силовые трансформаторы характеризуются номинальными мощностью, напряжением и током, коэффициентом трансформации, напряжением короткого замыкания, током холостого хода, схемой и группой соединения. [c.15]

    Как упоминалось выше, для предотвращения перегрузки трансформаторов, возможной при увеличении проводимости электрического контура внутри электродегидратора, последовательно с первичной обмоткой трансформаторов включают реактивные катушки РОМ-13 6 мощностью 5 ква. При прохождении тока через катушку на ней возникает определенное падение напряжения в результате ее индуктивного сопротивления. Вследствие этого напряжение на первичной обмотке трансформатора снижается. Чем больше сила тока, том больше падает напряжение на реактивной катушке и тем меньше напряжение на трансформаторе. При коротком замыкании в трансформаторе почти все напряжение приходится на долю катушки, и сила тока в цепи ограничивается ее индуктивным сопротивлением. 

[c. 60]


    Обычно включают одну треть витков катушки. Соответственно сопротивление катушки уменьшается примерно в 3 раза. При питании трансформаторов напряжением 220 в этого соиротивления вполне достаточно для надежного предохранения их нри полном коротком замыкании. Ток короткого замыкания равен приблизительно 20 а. 
[c.60]

    В схеме имеется также лестничный блок-контакт, срабатывающий при попытке человека проникнуть на верхнюю площадку аппарата без предварительного отключения напряжения. Кроме того, имеются приборы, замеряющие напряжение на зажимах первичных обмоток трансформаторов и суммарную силу тока в этих обмотках. Предусмотрены также сигнальные лампы, две из которых установлены на электродегидраторах. По их накалу можно судить о величине напряжения на электродах. Чем ярче они горят, тем выше напряжение, и, наоборот, свечение ламп вполнакала показывает, что сила тока в электродегидратора большая и он работает в режиме, близком к короткому замыканию.

[c.61]

    Для предотвращения аварийных ситуаций пр коротких замыканиях в высоковольтной цепи дегидратора повышающие трансформаторы включают последовательно с ограничителями тока, в качестве которых обычно употребляют катушки реактивной мощности, часто называемые просто реакторами (рис. 2.13). Увеличение силы тока в первичной цепи приводит к возрастанию сопротивления реактора и к увеличению на нем падения напряжения, что в свою очередь обусловливает уменьшение напряжения на первичной обмотке повышающего трансформатора и уменьшение силы тока в первичной цепи. 

[c.38]

    Важным электрическим параметром дуговой установки является реактивность контура. Для устойчивости дуги и ограничения эксплуатационных коротких замыканий (см. гл. 2) в период расплавления суммарное реактивное сопротивление установки должно составлять 30—40%. Реактивное сопротивление печных трансформаторов (за некоторым исключением) составляет 5—8%, а у короткой сети колеблется от 5 (для малых печей) до 20% (средние печи).

Поэтому реактор, включаемый со стороны высшего напряжения печного трансформатора, обычно выбирают с реактивным сопротивлением 20—25% и несколькими отводами, позволяющими подобрать необходимое значение индуктивности в зависимости от местных условий. С увеличением мощности печи необходимая реактивность реактора уменьшается, и печи емкостью 40 г и выше могут работать без реактора, так как их собственной реактивности оказывается достаточно для ограничения токов коротких замыканий. У самых крупных печей собственная реактивность контура может превы- [c.90]

    Основные данные некоторых трансформаторов показаны в табл. 3.14, где ТМ — трехфазный с масляным охлаждением, цифры означают номинальную мощность трансформатора в кВт ВН — высшее напряжение, НН — низшее напряжение, XX — холостой ход, КЗ — короткое замыкание. 

[c.811]

    При сопротивлении ниже 1000 ом необходимо убедиться в отсутствии короткого замыкания электрода с корпусом путем подачи напряжения с самой низкой ступени трансформатора. При коротком замыкании сработает токовая защита трансформатора. Если замыкания нет, следует некоторое время подержать печь под нагрузкой. Увлажненная электроизоляция быстро высушивается токами утечки, и сопротивление изоляции приходит в норму. 

[c.113]

    При использовании высоковольтных нейтрализаторов должна быть предусмотрена надежная защита обслуживающего персонала от высокого напряжения. Даже случайное прикосновение к иглам не должно быть опасным. С этой целью в высоковольтную цепь нейтрализатора включаются защитные сопротивления, которые ограничивают ток до безопасной величины. Практически это означает, что ток короткого замыкания высоковольтного трансформатора должен быть в 50—100 раз меньше тока опасного для жизни. Разрядники нейтрализаторов переменного напряжения могут подсоединяться к источнику питания через разделительные конденсаторы. При этом достигается полная безопасность нейтрализатора, однако его ионизационная способность несколько снижается. 

[c. 194]

    В табл. 1 приведены ориентировочные значения напряжений короткого замыкания трансформатора в процентах для серии дуговых сталеплав ильных печей, принятой в СССР, и ориентиров,очные значения сопротивления коротких сетей этих печей в процентах. [c.6]

    Параллелнная работа трансформаторов с разными1 коэффициентами трансформации и разными напряжениями короткого замыкания может быть допущена при условии, что ни один из трансформаторов при этом не будет перегружен. [c.81]

    Примечание. На данные характеристики установлены допуски в % для тока холостого хода +30, потерь холостого хода +25 и потерь нагрузочных +10 (трансформаторы серии ОМ) для тока холостого хода +30, потерь холостого хода +3(), потерь нагрузочных + 10 (трансформаторы серии ОМС) для напряжения короткого замыкания 15 (ОМ06/10) и 10 (ОМС-10/10). Допуск в сторону уменьшения не ограничивается. 

[c.37]

    При включении трансформаторов в параллельную работу номинальные напряжения их обмоток высшего и низшего напряжения должны быть равны. Отклонения по коэффициенту трансформации не должны превышать 0,5%. Напряжения короткого замыкания не должны разниться белее чем на 10%. Моп ность наибольшегс трансформатора не должна превышать мош ность наименьшего трансформатора более чем в три раза. Несоблюдение этих условий влечез за собой неправильное распределение нагрузок между трансформаторами и протекание уравнительных токов, которые могут достигнуть опасной величины и вывести трансформаторы из строя. [c.178]


    Электрическая схема блока питания (рис. 3) состоит из автотрансформатора АТ, регулируемое напряжение которого подается на первичную обмотку высоковольтного трансформатора Тр через последовательно включенный дроссель Др, ограничиваюш,ий ток короткого замыкания при возникновении электрических цепочек между электродами при работе. Малые габариты лабораторной установки позволяют исполь-1108 зовать высоковольтный трансформа- [c.88]

    Повышению электробезопасности при электросварочных работах способствует применение автоматического устройства (УСНТ-05У2), снижающего напряжение холостого хода трансформатора до 12 В не более через 0,5 с после обрыва дуги. Полное вторичное напряжение трансформатора подается на электроды после кратковременного короткого замыкания сварочной цецн также автоматически. Для снижения и восстаповлепия напряжения имеется специальная резисторная схема, которая [c.92]

    Расстояние между электродами может изменяться от 20 до 40 см. Электроды через подвесные проходные изоляторы 3 подсоединены к высоковольтным выводам двух трансформаторов 5 типа ОМ-66/35 мощностью по 50 кВА. Они установлены наверху технологической емкости. Напряжение между электродами может иметь значения II, 33 и 44 кВ. Для ограничения величины тока и защиты электрооборудования от короткого замыкания в цепь первичной обмотки трансформаторов включены реактивные катушки 4 типа РОС-50/05. Реактивные катушки обладают большой индуктивностью, поэтому при возрастании тока происходит перераспределение напряжений и разность потенциалов между электродами уменьшается. Реактивные катушки установлены наверху технологической емкости рядом с трансформаторами. Нагретая нефтяная эмульсия 1, содержащая реа-гентдеэмульгатор и до 10% пресной воды, поступает через два распределителя эмульсии 6 под слой отделившейся воды и поднимается вверх. После прохода через границу раздела вода-нефть нефтяная эмульсия попадает сначала в зону низкой напряженности электрического поля, образующейся между нижним электродом и поверхностью отделившейся воды, и затем в зону высокой напряженности между верхним и нижним электродами. Под действием электрического поля капли воды, содержащиеся в нефти, поляризуются, взаимно притягиваясь друг к другу, коалесцируют, укрупняются и осаждаются. Обезвоженная и обессоленная нефть II выводится сверху аппарата через сборник нефти 2, а отделившаяся вода III — снизу. [c.79]

    В 1935 — 1936 1т, в Московском нефтяном институте им. акад. Губкина проф. Л. И. Слонимом и его ассистентами Ю. С. Бе1 леми-шевым и П. В. Валяв-ским (СБВ)1 был разработан новый электродегидратор для обезвоживания и обессоливания нефтей. Принципиальная электрическая схема электродегидратора приведена на фиг. 118. Здесь Т — повышаюпщй трансформатор, Р — ис-кровый разрядник, С — реактор, а в электрической схеме — конденсатор, Др — дроссель и А— амперметр. Важнейшим отличием этого электродегидратора от всех существующих является то, что в нем нефть не соприкасается с электродом высокого напряжения, а отгорожена от него диэлектриком. Таким образом исключается возможность коротких замыканий между электродами. Вторая его отличительная особенность та, что он работает с при- [c.206]

    Поскольку установки с ламповыми генераторами работают при высоком напряжении (5—15 кВ) на повышающем трансформаторе и на выпрямительном и генераторном блоках, вопросам техники безопасности должно быть уделено особое внимание. Непременными условиями при конструировании и эксплуатации установок являются выполнение надежного заземления всех кожухов блоков устройство механических блокировок всех дверец при наличии смотровых стекол в кожухах блоков покрытие металлическими сетками стекол во избежание прикосновения к токоведущим элементам и приборам при случайном растрескивании стекол и их выпадении. Должно быть предусмотрено устройство, контролирующее расход охлаждающей воды и автоматически выключающее установку при прекращении подачи воды или перегреве ее свыше допустимой температуры (50— 60° С), а также релейная защита, выключающая установку при пе-ренатяжениях, токовых перегрузках и коротких замыканиях. [c.178]

    Схема параметрического источника тока в однофазном варианте показана на рис. 4.24. ТрехфЗЗНЫЙ вариант получается из трех однофазных, сдвинутых относительно друг друга на 120° С. Такой источник представляет собой звезду, включенную в трехфазную питающую сеть один из лучей звезды представляет собой первичную обмотку питающего нагрузку трансформатора Тр. Нагрузка может подключаться к трансформатору либо непосредственно, либо через выпрямитель, если требуется питание ее на постоянном токе. В последнем случае для выпрямления используется мостовая схема, питаемая от трехфазного трансформатора (три однофазных источника тока), следовательно, одновременно осуществляется преобразование однофазного потребителя в трехфазный с равномерной нагрузкой фаз. Два остальных луча звезды выполнены в виде емкости Хс и индуктивности Хь, причем Хс—Хц для того, чтобы обеспечить резонанс схемы. В этом случае ток в вертикальном плече звезды, а следовательно, и ток нагрузки не зависят от ее сопротивления 2 и всегда постоянны (в пределах 3%). Объясняется это тем, что положение точки О (нуля напряжений звезды) перемещается в пространстве, точка О совпадает с точкой А при коротком замыкании (напряжение на нагрузке равно нулю) и уходит вниз от точки О при значительном уменьшении тока. Таким образом, короткое замыкание не является опасным для источника тока наоборот, обрыв дуги вызывает резкое повышение напряжения на трансформаторе и особенно на конденсаторах. Поэтому установки с параметрическим источником тока должны иметь быстродействующую защиту от повышения напряжения на случай обрыва дуги, а включение па- [c.236]

    В дуговой печи короткое замыкание электродов на металл — нормальное эксплуатационное, ей присущее, явление, и необходимо обезопасить его последствия. С этой целью стремятся ограничить величины толчков тока при коротком замыкании, для чего на малых печах, у которых собственная индуктивность короткой сети и трансформатора недостаточна, в цепь установки со стороны высшего напряжения включают дроссель (реа1Ктор) с сердечником. Само замыкание стремятся возможно быстрее ликвиди-ро1Бать, оснащая установку быстродействующим автоматическим регулятором мощности. [c.80]

    Разработка схем и оборудования продольной емкостной компенсации индуктивного сопротивления в установках руднотермических печей, а также возможное применение сверхпроводников для коротких сетей и обмоток вторичного напряжения печных трансформаторов безусловно приведут к резкому уменьшению величины Як.с- Тогда вопрос о величине созф должен решаться исходя из экономической целесообразности и допустимой величины тока эксплуатационного короткого замыкания. В [Л. 38] показано, что если естественный (т. е. без применения емкостной компенсации) созф установки руднотермической печн меньше 0,88, то применение продольной емкостной компенсации экономически целесообразно, и приведены мощности печей для некоторых технологических процессов, при которых также целесообразно применение продольно-емкостной компенсации [табл. 5-5]. [c.129]

    В большинстве случаев иа главных понизительных подстанциях (ГПП) или подстанциях глубокого ввода (ПГВ) напряжением 110—220/6—10 кВ предусматривается установка трансформаторов мощностью от 2X25 до 2X80 мВ-А. Эти трансформаторы имеют расщепленные вторичные обмотки Аапряженнем б нлн 10 кВ. Это позволяет снизить токн короткого замыкания н токи однофазного замыкания на землю, а также обеспечить условия, облегчающие выявление точек повреждения изоляции в распределительных ях. [c.403]


Evgeny I. Zabudsky

     4.2. Опыт короткого замыкания

     Опыт короткого замыкания проводится по схеме, приведенной на рис.1.7, при замкнутой накоротко вторичной обмотке. U=(5…10)%.

     К трансформатору подводят пониженное напряжение U=(5…10)% от номинального напряжения U1фном, чтобы ток короткого замыкания I был равен или несколько превышал (не более, чем на 20%) номинальный ток первичной обмотки. Затем, постепенно снижая автотрансформатором TV первичное напряжение, записывают показания приборов для 4…6 значений U. При этом одному из значений U должно соответствовать значение тока I=I1ном. По результатам опытов, которые заносят в табл.1.2, строят характеристики короткого замыкания трансформатора Iк , Pк , cosjк = f(U).

Таблица 1.2

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
U I P P Pк cosjк Zк Rк Xк Zк75 Rк75 uк uк75 ua75 up
B A дел
Вт
дел
Вт
Вт - Ом Ом Ом Ом Ом % % % %

П р и м е ч а н и е. столбцы 1-4 — измерение, столбцы 5, 6 — расчёт, столбцы 7-15 — расчет при I=I1ном

     В табл.1.2 U, I — фазные напряжение и ток, Pк=Cцkt(P+P) — мощность потребляемая трансформатором из сети при коротком замыкании, Cw - цена деления ваттметра; kt — коэффициент трансформации трансформатора тока; cosjк=Pк/3UI — коэффициент мощности.

     Рассчитываются параметры схемы замещения трансформатора:

     Zк = Z1 + Z2’= U/I1ном,

     Rк = R1 + R2’= Pк/3(I1ном)2, Xк = X1 + X2’= (Zк2– Rк2)1/2,

     а также напряжение короткого замыкания трансформатора по формуле:

     uк% = 100 U / U1фном = 100 I1ном Zк / U1фном.

     Для Т-образной схемы замещения исследуемого трансформатора можно принять R1 ~ R2’= Pк/2, X1 ~ X2’= Xк/2.

     Активное сопротивление Rк следует привести к расчетной рабочей температуре трансформатора, равной 75°C для трансформаторов с изоляцией классов А, Е, В. C этой целью можно воспользоваться приближенной формулой Rк75 ~ 1,2Rк. Тогда, с учетом приведения, полное сопротивление двух обмоток Rк75=((Rк75)2+Xк2)1/2, а напряжение короткого замыкания uк75%=100I1номZк75/U1фном. Активная и реактивная составляющие напряжения КЗ будут соответственно равны:

     ua75%=100I1номRк75/U1фном , up%=100I1номXк / U1фном.

     По значению напряжения короткого замыкания uк% и его составляющих ua% и up% можно судить о возможности параллельной работы трансформаторов, об изменении вторичного напряжения при изменении нагрузки, о величине установившегося тока трехфазного КЗ на зажимах вторичной обмотки в условиях эксплуатации.

     4.3. Опыт под нагрузкой. Внешняя характеристика трансформатора

     Схема опыта приведена на рис.1.8, ко вторичной обмотке подсоединена активная нагрузка. Порядок проведения опыта следующий. Трансформатор без нагрузки через автотрансформатор TV подключают к питающей сети с напряжением U1 и устанавливают значение напряжения U1x таким, чтобы U2x= U2фном. Затем трансформатор загружают равномерно, по всем фазам, постепенно меняя ток I2 в пределах от (0…1,2)I2ном и поддерживая при этом постоянным напряжение U1x. В качестве нагрузки используется реостат RRнг. Результаты опытов (5…6 точек) заносятся в табл.1.3.

Таблица 1.3

U U I I b
B B A A

     В табл.1.3 b = I2/I2ном — коэффициент загрузки трансформатора.

     По опытным данным строится внешняя характеристика трансформатора U = f (b) {или U = f(I)} при U1 =const, cosj2 = 1,0.

     4.4. Расчет и построение внешних характеристик

     Внешние характеристики можно получить аналитическим, то есть расчетным путем. При любой нагрузке вторичное напряжение определяется как:

     U = U2фном (1,0–0,01 DU%),
где U2фном — номинальное фазное напряжение вторичной обмотки трансформатора; DU% — изменение вторичного напряжения при нагрузке, равное

     DU% = 100 (U2фном – U)/U2фном.

     При номинальной нагрузке величина DU% составляет 2…5%. С достаточной точностью изменение напряжения можно определить по выражению:

     DU%=b(ua75% cosj2 + up% sinj2) .

     Следует задаться значениями коэффициента загрузки трансформатора b = 0; 0,5; 0,75; 1,0; 1,25 и при заданных значениях cosj2 и sinj2 (см. пункт 2.8) рассчитать DU% и U. Pезультаты расчетов сводят в табл.1.4.

Таблица 1.4

b нагрузка
активная,
cosj2=1,0
нагрузка
активно-индуктивная,
cosj2=0,8;sinj2=+0,6
нагрузка
активно-емкостная,
cosj2=0,8;sinj2=-0,6
-

     Используя полученные данные строят расчетные внешние характеристики U = f(b) в одних координатах с опытной внешней характеристикой и сравнивают их между собой (для cosj2 = 1,0).

     4.5. Расчет и построение зависимости КПД от коэффициента загрузки

     ГОСТ рекомендует определять КПД косвенным методом, используя значения потерь мощности в трансформаторе, получаемых из опытов ХХ и КЗ. Расчетное выражение для определения КПД приведено ниже

     h =1,0 – (Pxном+ b2 Pкном75)/(b Sном cosj2+ Pxном+ b2 Pкном75),
где Pxном – магнитные потери мощности в магнитопроводе, равные мощности ХХ при U1x = U1фном; Pкном75 – электрические потери в обмотках, равные мощности потерь КЗ при I= I1ном и температуре 75°C, т.е. Pкном75= 3(I1ном)2Rк75; Sном — номинальная мощность трансформатора.

     Используя данные опытов ХХ и КЗ и задавшись рядом значений коэфициента нагрузки b, необходимо рассчитать КПД при заданном значении коэффициента мощности и построить зависимости h = f (b). Результаты расчетов сводятся в табл.1.5.

Таблица 1.5

h b  0  0,05 0,1 0,25 0,5 0,75 1,0 1,25
  cosj2 = 1,0                
  cosj2 = 0,8                

     Коэффициент полезного действия максимален при равенстве электрических потерь в обмотках и магнитных потерь в стали.

     Наиболее вероятная нагрузка, при которой h = hmax имеет место при значении b = 0,5…0,7.

     Значение коэффициента нагрузки b, которое соответствует максимальному значению КПД hmax может быть определено по формуле: bопт = (Pxном/Pкном75)1/2

     Тогда максимальное значение КПД определится как hmax = 1,0 – (Pxном)/(0,5 hопт Sном cosj2+ Pxном). Значения КПД hmax, рассчитанные для cosj2 = 1,0 и cosj2 = 0,8, необходимо сопоставить с данными, полученными на основе зависимостей h = f (b).

     5. Содержание отчета

     Отчет должен содержать программу лабораторной работы, паспортные данные используемого трансформатора, схемы испытаний и Т-образную схему замещения трансформатора, результаты опытных и расчетных данных испытаний, сведенных в соответствующие таблицы и представленных графически (Форма отчета по Лабораторной работе (образец оформления) приведена в Прил.3, см. с.141,сл.).

     6. Контрольные вопросы

     1. Объяснить назначение, устройство и принцип действия трансформатора.

     2. Что такое коэффициент трансформации?

     3. Почему токи ХХ в обмотке трехфазного трансформатора не одинаковы по фазам?

     4. Чем обусловлена необходимость проведения опытов ХХ и КЗ при испытаниях силовых трансформаторов?

     5. В чем смысл определения параметров и построения схемы замещения трансформатора?

     6. Дать понятие напряжения КЗ трансформатора и пояснить его важность для целей практики.

     7. Почему мощность потребляемую из сети в режиме ХХ принимают за магнитные потери, а в режиме КЗ – за электрические потери?

     8. Какие потери для трансформатора считаются постоянными, а какие – переменными?

     9. Что называется изменением вторичного напряжения трансформатора, отчего оно зависит и в каких единицах выражается?

     10. Чем объяснить, что у трехфазного трехстержневого трансформатора магнитная система несимметрична? Отражается ли это обстоятельство на рабочем режиме трансформатора?

     11. Дать понятие о коэффициенте полезного действия и коэффициенте мощности трансформатора. Сопоставить эти коэффициенты.

СЗТТ :: Заземляемые трансформаторы напряжения ЗНОЛ.01П(И)-20

Скачать опросные листы на трансформаторы напряжения

Скачать каталог на трансформаторы (pdf; 32 Мб)

Скачать каталог на трансформаторы ТВ (pdf; 3,5 Мб)

Скачать каталог «Трансформаторы для железных дорог» (pdf; 4,8 Мб)

 

Заземляемые трансформаторы напряжения ЗНОЛ.01П(И)-20

ТУ16 — 2010 ОГГ.671 240.001 ТУ

Руководства по эксплуатации

Сертификаты

Версия для печати (pdf)

Назначение

Трансформаторы ЗНОЛ.01П(И)-20 изготавливаются для электроэнергетики. Устанавливаются в комплектные распределительные устройства (КРУ) и служат для передачи сигнала измерительной информации приборам измерения, защиты, сигнализации и управления в электрических цепях переменного тока частотой 50 Гц. Трансформаторы изготавливаются в климатическом исполнении «У» или «Т» категории размещения 2 по ГОСТ 15150.

Высота установки над уровнем моря — не более 1000 м.

Рабочее положение  — вертикальное.

Таблица 1 — Основные параметры трехобмоточных трансформаторов ЗНОЛ.01П(И)-20

Наименование параметра Значение
Класс напряжения, кВ 20
Наибольшее рабочее напряжение, кВ 24
Номинальное напряжение первичной обмотки, В 2000/√3
Номинальное напряжение основной вторичной обмотки, В 100/√3
Номинальное напряжение дополнительной вторичной обмотки, В 100/3

Номинальная мощность основной вторичной обмотки с коэффициентом мощности активно-индуктивной нагрузки 0,8, ВА*, в классах точности по ГОСТ 1983:

0,2

0,5

1

3

50

75

150

300

 Номинальная мощность дополнительной вторичной обмотки с коэффициентом мощности активно-индуктивной нагрузки 0,8 в классе точности 3 или 3Р по ГОСТ 1983, ВА 200
 Предельная мощность вне класса точности, ВА 500
 Схема и группа соединения обмоток 1/1/1-0-0
 Номинальная частота, Гц 50
 Предельный допустимый длительный первичный ток, А 0,043
 Расчетное напряжение короткого замыкания при нагрузке для класса точности 0,5, % 0,46
 Тип резистора в составе встроенного защитного предохранительного устройства С2-33-Н-0,25
 Номинальная мощность резистора, Вт 0,25
 Сопротивление резистора, Ом 60

* Наибольшая возможная мощность для заданного класса точности. Возможно изготовление трансформаторов с меньшими значениями номинальных мощностей основной вторичной обмотки, выбираемых из ряда: 10, 15, 25, 30, 50, 75, 100, 150, 200.

Таблица 2 — Основные параметры четырехобмоточных трансформаторов ЗНОЛ.01П(И).4-20

Наименование параметра  Значение
Класс напряжения, кВ 20
Наибольшее рабочее напряжение, кВ 24
Номинальное напряжение первичной обмотки, В 2000/√3
Номинальное напряжение первой основной вторичной обмотки, В 100/√3
Номинальное напряжение второй основной вторичной обмотки, В 100/√3
Номинальное напряжение дополнительной вторичной обмотки, В 100/3

Номинальная мощность первой основной вторичной обмотки с коэффициентом мощности активно-индуктивной нагрузки 0,8, ВА*, в классе точности 0,2 по ГОСТ 1983

10

Номинальная мощность второй основной вторичной обмотки с коэффициентом мощности активно-индуктивной нагрузки 0,8, ВА*, в классе точности 0,5 по ГОСТ 1983

30
Номинальная мощность дополнительной вторичной обмотки с коэффициентом мощности активно-индуктивной нагрузки 0,8 в классе точности 3 или 3Р по ГОСТ 1983, ВА 200
Предельная мощность вне класса точности, ВА 400
Схема и группа соединения обмоток 1/1/1-0-0
Номинальная частота, Гц 50
Предельный допустимый длительный первичный ток, А 0,035
Расчетное напряжение короткого замыкания при нагрузке для класса точности 0,5, % 0,3
Тип резистора в составе встроенного защитного предохранительного устройства С2-33-Н-0,25
Номинальная мощность резистора, Вт 0,25
Сопротивление резистора, Ом 60

Общий вид трансформатора (чертеж)

Версия для печати (pdf)

Технические характеристики двухобмоточных трансформаторов 6-35 кВ

Представляю вашему вниманию технические характеристики двухобмоточных трансформаторов на напряжение до 35 кВ.

Целью данной статьи является помочь проектировщику в поиске необходимых исходных данных для выполнения различных расчетов, например при расчете токов короткого замыкания в сети 6-35 кВ.

Обращая ваше внимание, что представленные материалы взяты из различной технической литературы, на которую я буду ссылаться. В конце статьи приведена используемая литература.

Для удобства я выкладываю в архиве всю техническую литературу, которую я использовал при написании данной статьи.

В представленных таблицах приводятся следующие технические данные трансформаторов:

  • Номинальная мощность, кВА;
  • Сочетание напряжение ВН и НН;
  • Схема и группа соединения обмоток: У/Ун-0, У/Zн-11, Д/Ун-11, У/Д-11 и т.д.;
  • Потери холостого хода, Вт;
  • Потери короткого замыкания, Вт;
  • Напряжение короткого замыкания, %;
  • Ток холостого хода, %.

Технические данные трехфазных масляных трансформаторов до 35 кВ типа [Л1., с.214]:

Технические данные трехфазных трансформаторов масляных и сухих с негорючим диэлектриком общего назначения для комплектных трансформаторных подстанций до 10 кВ типа [Л1., с.221]:

  • ТМЗ;
  • ТНЗ;
  • ТСЗ;
  • ТСЗА;
  • ТСЗУ;
  • ТСЗЛ;

Технические данные трехфазных сухих трансформаторов на номинальную мощность 10 – 160 кВА типа ТС, ТСЗ [Л1., с.222-223] с номинальным напряжение обмоток ВН (380, 660 В) и НН (36, 42, 230, 400 В):

Технические данные трансформаторов типа ТМГ [Л3., с.349]:

При вычислении сопротивления петли фаза-нуль, необходимо знать полное сопротивление обмоток трансформаторов, в этом вам поможет таблица с приближенными значениями полных сопротивлений обмоток масляных трансформаторов на номинальную мощность 25 – 1600 кВА [Л2., с.166].

Таблица значений сопротивлений (прямой последовательности, нулевой последовательности и току однофазного КЗ) понижающих трансформаторов с вторичным напряжением 0,4 кВ [Л3., с.354-355]:

Литература:

  1. Справочник по проектированию электроснабжению. Ю.Г. Барыбина. 1990 г.
  2. Выбор и эксплуатация силовых трансформаторов. Г.Ф. Быстрицкий. 2003 г.
  3. Справочная книга электрика. В.И. Григорьева. 2004 г.

Всего наилучшего! До новых встреч на сайте Raschet.info.

Поделиться в социальных сетях

консультантов по электротехнике | Процентное сопротивление | Трансформеры

Импеданс трансформатора в процентах является измеренным значением. отпечатано на паспортной табличке и фактически является измерением напряжения. Это проверенное значение, которое производители делают для силовых распределительных трансформаторов и используется при расчете тока короткого замыкания. Это важно для координация устройств защиты от сверхтоков (OCPD), анализ короткого замыкания, гармонический анализ и исследования вспышки дуги.

Импеданс в процентах — это процент от номинального напряжения, необходимого для протекания номинального тока, когда вторичные обмотки закорачиваются при номинальном отводе напряжения и частоте.

Щелкните изображение, чтобы увидеть паспортную табличку.

Пример процентного сопротивления

Если трансформатор имеет полное сопротивление 6,33%, потребуется 6,33% входного первичного напряжения, чтобы вызвать 100% номинального тока на вторичные обмотки при возникновении наихудшего отказа. В системах распределения электроэнергии наихудший случай неисправности возникает, когда металл с низким сопротивлением стержень замыкает линии и называется разломом с болтовым креплением.

Теперь, если на первичный вход подается 100% напряжения, то примерно 100/6.33 = 15,8-кратный номинальный ток протекает во вторичной обмотке. обмотка при худшем случае неисправности. Это максимальный ток короткого замыкания, который может быть в вашей системе.

Проверка импеданса в процентах

При наихудшем случае неисправности вторичные выводы трансформатора скреплены болтами, а на самом деле скреплены медными шинами. с амперметром, установленным последовательно.

Очень осторожно, напряжение на первичных линиях повышается до тех пор, пока не будет достигнут вторичный ток полной нагрузки.

Например, этот трансформатор 2500 кВА, 12,47 кВ на 600/347 В, показанный на фото:

Когда вторичный ток достигает 2406А, на первичной обмотке снимается напряжение, чтобы увидеть, какое входное напряжение требуется для достижения этого значения. номинальный ток полной нагрузки на вторичной обмотке. В этом случае техник прочитал бы 789,35 В.

Выполнение простого расчета:

Важное примечание для инженеров-электриков:
Всегда считывайте измеренный% импеданса с паспортной таблички, а не из таблицы данных.На этом трансформатор в Эдмонтоне, Альберта, на паспортной табличке указано 6,33, в то время как в сопроводительной литературе указано только 6%. Это была небольшая разница, но точность важна по электрическим оценкам.

Типичные значения импеданса в процентах

Как инженеры-консультанты по электрике, это типичные уровни импеданса, которые мы видел на трансформаторах.

Типичные значения импеданса в процентах

Размер трансформатора

(кВА)

Типичные значения% Z
0–150 Ниже 4%
151-300 4%
301-600 5%
601-2500 6%
2501-5000 6.5%
5001-7500 7,5%
7501-10000 8,5%
Более 10 кВА 9,5%

Простой неразрушающий тест импеданса трансформатора в процентах дает точные показания для расчета неисправностей.

Расчет электрического короткого замыкания однофазного и трехфазного

С помощью этого калькулятора вы можете узнать уровень короткого замыкания однофазного или трехфазного электрического трансформатора.

В дополнение к расчету также используется формула, которая используется для расчета короткого замыкания, мы объясняем, как рассчитать уровень короткого замыкания за 1 шаг, мы перечисляем некоторые примеры расчетов и представляем таблицу с наиболее распространенными уровнями короткого замыкания .

Формула для расчета однофазных и трехфазных коротких замыканий трансформаторов (кА):

Как рассчитать уровень короткого замыкания трансформатора за 1 шаг:

Шаг 1:

Для расчета уровня короткого замыкания трансформатора мощность должна быть разделена между напряжением, умноженным на корень из трех, и полным сопротивлением трансформатора.

Пример : Трансформатор 75000 ВА имеет низкое напряжение 220 В и импеданс 3,5%, чтобы найти короткий уровень, необходимо разделить 75000 / (220 * √3 * 0,035), что даст: 5623 кА.

Примечание: 35% в десятичном представлении 0,035

Примеры расчета уровней короткого замыкания:

Пример 1:

Трехфазный трансформатор подстанции среднего напряжения имеет мощность 630000 ВА, a первичное напряжение 13200 В и вторичное напряжение 480 В с импедансом 5%, уровень короткого замыкания которого имеет низкое напряжение трансформатора (вторичная сторона).

Rta: // Чтобы найти ответ, вы должны умножить напряжение на корень из трех и импеданс следующим образом: 480x√3 × 0,05 = 41,5, тогда вы должны разделить 630000VA между предыдущим результатом 41 , 5, что даст в результате 630000VA / 41,5 = 15155kA.

Пример 2:

Трансформатор промышленного предприятия — трехфазный, мощностью 500 000 ВА, с напряжением во вторичной обмотке 4160 В и импедансом 5%, что является минимальным уровнем для этого трансформатора.

RTA: // Чтобы узнать короткий уровень, необходимо разделить ВА между умножением напряжения, корнем из трех и импедансом следующим образом: 500000 ВА / (4160 В x √3 × 0,05) = 1387 кА.

Пример 3:

Трансформатор небольшого здания однофазный 25000 ВА, с напряжением 240 В и импедансом 3%, который будет уровнем короткого замыкания трансформатора.

Rta: // Чтобы найти ответ, достаточно заменить переменные в калькуляторе уровня короткого замыкания, и он автоматически выдаст ответ: 3472 кВА.

Типичные значения импеданса в процентах:

Полное сопротивление трансформатора в процентах — это измеренное значение, которое напечатано на паспортной табличке и фактически является измерением напряжения.

Это испытание, которое производители проводят для силовых распределительных трансформаторов, и которое используется при вычислении тока повреждения. Это важно для координации устройств защиты от сверхтоков (OCPD), анализа короткого замыкания, гармонического анализа и исследований электрической дуги.

Если трансформатор имеет импеданс 6.33%, потребуется 6,33% первичного входного напряжения для генерации 100% номинального тока во вторичных обмотках при возникновении неисправности в худшем случае.

В системах распределения электроэнергии наихудший отказ возникает, когда металлический стержень с низким сопротивлением прорезает линии и называется отказом болтового соединения.

Теперь, если 100% напряжения приложено к первичному входу, то примерно (100 / 6,33 = 15,8x номинальный ток) оно будет течь во вторичной обмотке при неисправности в наихудших условиях.Это максимальный ток короткого замыкания, который может быть в системе.

Размер трансформатора (кВА) Типичные значения% Z
0-150 Ниже 4%
151-300 4%
301-600 5%
601-2500 6%
2501-5000 6,5%
5001-7500 7,5%
7501-10000 8.5%
Выше 10 кВА 9,5%

Таблица уровней короткого замыкания (напряжение 220 В — 3 Ø): 6%
ВА Импеданс (%) кА
5000 4% 328,04
7500 4% 492,06
10000 4% 656.08
15000 4% 984,12
25000 4% 1640.20
37500 4% 2460.30
30000 4% 1968,24
45000 4% 2952,36
50000 4% 3280,40
75000 4% 4920,60
112500 4% 7380.90
150000 4% 9841,20
225000 4% 14761,80
300000 4% 19682,40
400000 5% 2099
500000 5% 26243,19
630000 6% 27555,35
750000 6% 32803.99
800000 6% 34990,93
1000000 6% 43738,66
1250000 6% 54673,32
1600000 6%
2000000 6% 87477,31
2500000 6% 109346,64

Примечание: Уровни короткого замыкания, представленные в приведенной выше таблице, являются справочными и не должны использоваться для рассчитать любую электрическую систему.

Для определения размеров электрических систем необходимо использовать точные данные производителя трансформатора, которые будут использоваться в электроустановке.

Как использовать калькулятор уровня с короткими цифрами:

Первое, что нужно ввести, это ВА трансформатора, затем количество фаз, затем напряжение и, наконец, самое важное значение, импеданс трансформатора, вы можете найти справочные значения в таблице импеданса.

Квалифицированный калькулятор короткого замыкания: [kkstarratings]

Расчет тока короткого замыкания — журнал IAEI

Один из самых фундаментальных расчетов системы распределения электроэнергии — это расчет доступного тока короткого замыкания.В выпуске журнала IAEI за сентябрь — октябрь 2012 г. была статья под названием «Основы, максимальный ток повреждения», в которой говорилось на эту тему, но не рассматривались математические выкладки. С тех пор я получил много просьб заняться математикой. Я надеюсь, что эта статья удовлетворит пытливые умы подробностями о вычислении доступного тока короткого замыкания и предоставит некоторые уравнения для изучения студентом.

Доступный ток короткого замыкания

Максимальный доступный ток короткого замыкания является важным параметром для каждой системы распределения электроэнергии, поскольку он обеспечивает точку данных, необходимую для подтверждения того, что оборудование используется в пределах своих номинальных характеристик, и что система работает в соответствии с ожиданиями.Имеющийся ток короткого замыкания также используется во многих других приложениях.

Национальный электротехнический кодекс требует эту точку данных для обеспечения соблюдения таких разделов, как 110.9, Рейтинг прерывания; 110.10. Полное сопротивление цепи, номинальные значения тока короткого замыкания и другие характеристики; и 110.24 Доступный ток повреждения. Независимо от того, являетесь ли вы проектировщиком, установщиком или инспектором, в какой-то момент вашей карьеры вы столкнетесь с расчетом доступного тока короткого замыкания. Понимание математики, лежащей в основе этого, и того, как используются расчетные токи короткого замыкания, может только расширить знания и понимание.Это также может помочь нам понять, что эти расчеты должен производить квалифицированный специалист. Итак, ради понимания, я предлагаю эту статью, чтобы вы встали на путь.

Основы расчета тока короткого замыкания

Все, что вам нужно знать о вычислении токов короткого замыкания, вы изучили на курсах 101, тригонометрии и базовой математике. На рисунке 1 показана простая однолинейная схема, которая вполне может быть вашим основным служебным входом для коммерческой или промышленной установки.

Рисунок 1. Однолинейная схема

Рисунок 2 — это базовая принципиальная схема того, что представлено на рисунке 1, и которая будет использоваться для расчета доступного тока короткого замыкания в любой точке приведенной выше простой однолинейной схемы. Инженеры назовут то, что вы видите на Рисунке 2, диаграммой импеданса, поскольку она в основном преобразует каждый компонент на Рисунке 1 выше в значения импеданса. Для тех из вас, кто разбирается в цепях 101, то, что вы видите ниже, когда все импедансы сложены вместе, представляет собой «эквивалент Теванина», который включает в себя импеданс и источник напряжения.Эта базовая схема будет использоваться в этой статье.

Рис. 2. Диаграмма импеданса (схема)

Для расчетов и упрощения нашей работы с этим документом необходимо сделать допущения.

Предположения для трансформатора, который будет использоваться как часть примера для этой статьи, будут включать следующие. Эта информация должна быть доступна при чтении паспортной таблички трансформатора.

Трансформатор кВА 1500
Первичное напряжение 4160 В
Вторичное напряжение 480 В
% Импеданс 5.75%

Предполагается для тока короткого замыкания, доступного для электросети. Для этого упражнения будет использовано 50 000 ампер. Перед проведением исследования с коммунальным предприятием связываются для получения этой информации. Они могут обеспечить доступный ток короткого замыкания одним из нескольких различных способов. Самыми простыми и, вероятно, наиболее заметными данными от электросети будут доступный ток короткого замыкания в кА. Некоторые утилиты могут вместо этого предоставлять данные в виде MVA короткого замыкания. В этой статье будут представлены уравнения для обеих форм ввода, но с учетом доступного тока короткого замыкания 50 кА.

Что касается импеданса проводника, следующие расчеты будут игнорировать сопротивление проводника и использовать только реактивное сопротивление. Это сделает две вещи для этой статьи. Во-первых, это приведет к более высокому току повреждения, чем можно было бы рассчитать, если бы мы приняли во внимание как сопротивление, так и реактивное сопротивление. Во-вторых, это упростит математику. В последнем разделе этой статьи будут представлены результаты анализа, включающие сопротивление и реактивное сопротивление проводников и электросети.Используемые методы отражают методы, используемые в таких программах, как SKM Systems Analysis A-Fault.

Эта статья также не предполагает участия двигателя. Максимальный доступный ток короткого замыкания должен включать все составляющие короткого замыкания. Мы не включаем этот вклад в эти усилия для простоты.

Основные расчеты трансформатора

Самым первым шагом этого процесса является расчет ампер полной нагрузки (FLA) для трансформатора. Еще один базовый расчет, который электротехнику придется выполнять в какой-то момент своей карьеры, и который некоторые выполняют много раз в день.Уравнения для расчета FLA приведены ниже:

FLA вторичный = кВА
(√3) × (кВсек)
FLA Вторичный = 1500
[(√3) × (0,480)] = 1 804 А

Этот трансформатор на 1500 кВА имеет FLA вторичной обмотки 1804 ампер. Этот параметр необходим для выбора вторичных проводов для этого трансформатора.Основываясь на этом FLA и использовании таблицы 310.15 (B) (16) из NEC 2014, проводники, используемые на вторичной обмотке трансформатора, будут иметь количество проводников 5-500 MCM на фазу.

Расчет тока короткого замыкания на вторичной обмотке главного трансформатора

Есть два подхода к вычислению доступного тока короткого замыкания на вторичной обмотке трансформатора. Мы можем рассчитать максимальное количество, которое трансформатор пропустит, как если бы объект выработки электроэнергии был подключен непосредственно к линейной стороне трансформатора, или мы можем рассчитать доступный ток повреждения с учетом предоставленного доступного тока повреждения от электросети.Первый подход, который приводит к максимальной величине тока повреждения, который пропускает трансформатор, называется расчетом «бесконечной шины». Схема, показанная на рисунке 2, может быть перерисована, чтобы включить нулевой импеданс для электросети, что снизит общий импеданс цепи и, таким образом, увеличит значение расчетного тока короткого замыкания. На рис. 3 будет показан максимально допустимый ток короткого замыкания, который может подавать трансформатор.

Рисунок 3. Эквивалентная схема бесконечной шины

На рис. 3 показано только полное сопротивление трансформатора.Уравнение для расчета максимального доступного тока короткого замыкания, который может обеспечить трансформатор, выглядит следующим образом:

Isc = (Трансформатор кВА) × 100
(√3) × (вторичный кВ) × (трансформатор% Z)

Используя информацию, указанную выше для примера трансформатора 1500 кВА для этого примера, максимальный доступный ток повреждения, который пропускает этот конкретный трансформатор, составляет 31 378 ампер и рассчитывается следующим образом:

Isc = 1500 × 100
(√3) × (0.480) × (5,75) = 31 378 ампер

Это говорит нам о том, что вторичная обмотка трансформатора не может видеть больше тока повреждения, чем то, что мы рассчитали. На стороне электросети НЕТ изменений, которые могут повлиять на этот доступный ток короткого замыкания до точки, где он будет превышать 31 378 ампер. Единственный способ получить более 31 378 ампер, если мы изменим трансформатор, и новый трансформатор, который предположительно будет таким же по всем другим характеристикам, будет иметь другой% импеданса.На рисунке 4 представлена ​​таблица, которая включает результаты изменения импеданса исследуемого трансформатора +/- 20% с шагом 5% по сравнению со значением импеданса 5,75%, используемым в этом примере. Это показывает, как изменение импеданса трансформатора повлияет на максимально допустимый ток короткого замыкания, который он может пропустить.

Как показано на рисунке 4, смена трансформатора и изменение его импеданса может оказать значительное влияние на систему. Если бы я рискнул предположить, я бы сказал, что в большинстве случаев коммунальное предприятие, меняющее служебный трансформатор, будет признано предприятием.Задача состоит в том, чтобы владелец предприятия или постоянные сотрудники понимали, как это изменение может повлиять на их систему распределения электроэнергии. При внесении изменений следует обновить метки, подобные тем, которые включены в Раздел 110.24 NEC .

Рис. 4. Влияние изменения импеданса (+ / — 20%) трансформатора на 1500 кВА

В этом расчете не учитывается полное сопротивление источника электросети и не учитываются проводники на стороне нагрузки. Давайте теперь исследуем влияние добавления в сеть доступного тока короткого замыкания.

Расчет тока короткого замыкания с учетом тока повреждения сети

Как и в большинстве ситуаций, мы используем консервативные ярлыки, консервативные в отношении безопасности, до тех пор, пока не возникнут ситуации, требующие углубления в детали. Вышеупомянутый ярлык для расчета тока повреждения является консервативным, поскольку он НЕ учитывает доступный ток повреждения сети, дающий максимальное значение. При рассмотрении прерывания и других аналогичных номиналов устройства и оборудование, которые могут выдерживать это консервативное значение тока короткого замыкания, не нуждаются в дополнительных исследованиях.Когда новое или существующее оборудование не может справиться с этим консервативно высоким доступным током короткого замыкания, может быть проведен дальнейший подробный анализ или оборудование может быть заменено или рассчитано соответствующим образом. Далее будет рассмотрен вопрос о добавлении полезности при наличии доступного тока повреждения. В частности, 50 кА доступны в коммунальном хозяйстве. Это продемонстрирует, что таким образом можно уменьшить рассчитанные 31 378 ампер.

Ниже приведены два уравнения, которые относятся к наличию кА и наличию MVA короткого замыкания.В этом примере мы будем использовать приведенное ниже уравнение, в котором предполагается, что электросеть предоставила вам доступный ток короткого замыкания в кА.

Принципиальная схема теперь выглядит так, как показано на рисунке 5.

Рис. 5. Принципиальная электрическая схема, которая включает импеданс трансформатора и сетевого источника.

Первым необходимым шагом является преобразование предоставленной электросетью доступной информации о токе повреждения (50 кА) в полное сопротивление источника.
Если кА предоставляется от электросети:

% Z Утилита = кВА Трансформатор × 100
(Isc электросети) × (√3) × (кВ первичная)

При коротком замыкании MVA предоставляется коммунальным предприятием:

% Z Утилита = кВА Трансформатор
Короткое замыкание кВА инженерных сетей
% Z Утилита = 1500 × 100
(50 000) × (√3) × (4.160) = 0,420

На рисунке 6 показаны значения импеданса источника электросети для различных токов короткого замыкания, доступных для этого конкретного примера. Как отмечалось выше, трансформатор, кВА и первичное напряжение будут играть ключевую роль в этих значениях.

Рисунок 6. Значения импеданса сетевого источника для различных уровней доступного тока короткого замыкания в сети

Уравнение для расчета доступного тока короткого замыкания на вторичной обмотке трансформатора, которое включает импеданс электросети, выглядит следующим образом:

Isc = (трансформатор, кВА) × 100)
(√3) × (Вторичный кВ) × [(% Zтрансформатор) + (% Z полезность)]

После вставки всех известных переменных новый доступный ток повреждения рассчитывается следующим образом:

Isc = 1500 × 100
(√3) × (0.480) × [(5,75) + (0,4164)] = 29 259 А

Если мы сравним расчет бесконечной шины и тот, который включал импеданс источника электросети (доступный ток короткого замыкания 50 000 ампер), мы увидим, что доступный ток короткого замыкания упал с 31 378 ампер до 29 259 ампер, что на 6,8% меньше. в доступном токе короткого замыкания (2119 ампер).

Влияние изменяющегося тока короткого замыкания, доступного в электросети, показано на рисунке 7. В этой таблице показано, как изменяется расчетный доступный ток короткого замыкания при изменении значений тока повреждения источника электросети.Доступный ток повреждения 50 кА используется в качестве значения, с которым сравниваются изменения. Интересно видеть, что увеличение доступного тока короткого замыкания от электросети, если исходная точка составляет 50 кА, не имеет такого большого влияния, как можно было бы подумать. Например, удвоение доступного тока повреждения электросети с 50 кА до 100 кА увеличивает доступный ток повреждения вторичной обмотки трансформатора только на 3%, или на 1022 ампер. Для большинства устройств защиты от сверхтоков это изменение не должно быть значительным.Я слышал, что некоторые говорят, что мы не должны маркировать оборудование входа для обслуживания, потому что коммунальное предприятие может вносить изменения в коммутацию на стороне линии, что повлияет на номер на этикетке. Рисунок 7 — хороший пример, который показывает, что даже если бесконечная шина не использовалась, изменения на стороне электросети не имеют такого значительного влияния на ток короткого замыкания, как можно было бы подумать.

Рис. 7. Влияние различных токов короткого замыкания, доступных в электросети, на систему распределения электроэнергии.

Напомним, где мы находимся в этом обсуждении, доступные токи замыкания показаны на рисунке 7a.

Следующее, что мы должны рассмотреть, — это провод на вторичной обмотке трансформатора. Это еще больше снизит доступный ток короткого замыкания.

Расчет — после длины проводника

Проводники могут оказывать значительное влияние на доступный ток короткого замыкания. Давайте продолжим анализ этого примера трансформатора 1500 кВА, добавив параллельные проводники 500MCM на стороне нагрузки.

Эквивалентная схема уже представлена ​​как часть рисунка 1.Теперь давайте рассмотрим влияние длины проводника на доступный ток короткого замыкания. Нам понадобится следующее уравнение:

Данные, необходимые для этого примера, взяты из Национального электротехнического кодекса . Из Таблицы 9 из NEC 2014 для проводника 500 MCM в стальном трубопроводе найдено, что Xl (реактивное сопротивление) составляет 0,048 Ом / 1000 футов. В этом примере, как указывалось ранее, мы используем только значение реактивного сопротивления, которое приведет к немного более высоким значениям тока короткого замыкания и сделает математические вычисления для этой публикации более приемлемыми.Для трансформатора на 1500 кВА и 1804 ампера полной нагрузки нам потребуется 5-500 мкс проводов, включенных параллельно на каждую фазу. Расчет производится следующим образом:


уравнение для расчета доступного тока короткого замыкания выглядит следующим образом:

Подставив все известные переменные, мы вычислили ISC следующим образом:

Тот же расчет, предполагающий бесконечную шину без полного сопротивления сети, выглядит следующим образом:

Подводя итог еще раз,

Как видно здесь, включение дополнительных деталей снижает доступный ток повреждения.В этом случае ток короткого замыкания был снижен с 31 378 ампер до 26 566 ампер, примерно на 15,3%.

Рисунок 8. Сводка расчетов и сравнение с другими инструментами для расчета доступного тока короткого замыкания.

Окончательная калибровка

Итак, мы прошли через расчет доступного тока короткого замыкания для служебного входного оборудования. Мы показали, как короткие пути приводят к консервативным доступным токам короткого замыкания, которые в целях оценки отключающих характеристик и / или оценок SCCR обеспечивают коэффициент безопасности для конструкции.Мы также показали, как можно снизить имеющиеся токи короткого замыкания с помощью более подробного анализа, но это требует больше усилий и знаний. Давайте посмотрим на приведенный выше пример и рассмотрим другие инструменты, которые могут быть доступны.

В нашем распоряжении есть различные инструменты, когда мы рассматриваем возможность расчета доступного тока короткого замыкания. Некоторые из них довольно дороги и требуют использования обученных специалистов. К ним относятся такие программные приложения, как инструменты системного анализа SKM. Эти приложения действительно являются достаточно подробными и предоставляют очень подробные отчеты.Существуют также бесплатные инструменты, такие как калькулятор короткого замыкания Eaton Bussmann FC2. Рисунок 8 суммирует то, что мы сделали выше, И дает сравнение с SKM и с приложением Bussmann FC2. Калькулятор Bussmann FC2 является бесплатным и доступен в Интернете или для любого IPHONE или ANDROID через App Store любого продукта. Посетите www.cooperbussmann.com/fc2 для получения дополнительной информации. Вы заметите, что результат программного обеспечения SKM использует как реальную, так и реактивную составляющие проводника. Значения импеданса были взяты прямо из Таблицы 9 в NEC 2014 для медных проводников в стальном трубопроводе.

Опять же, ни один из примеров, показанных выше и включенных в эту статью, не учитывает вклад двигателя. Это было упражнение, призванное дать некоторую основу для обсуждения токов короткого замыкания, и поэтому простота была нашим другом. Вклад двигателя может быть очень важным для этих расчетов. С точки зрения математики и / или системной схемы, когда вы включаете вклад двигателя, импеданс параллелен импедансу сетевого источника, импедансу трансформатора и импедансу проводника.Это снижает общий импеданс в цепи, показанной на рисунке 2, и, следовательно, увеличивает расчетный ток короткого замыкания. Сброс остается на усмотрение учащегося. (Я всегда хотел это сказать.)

Заключительное слово

Доступный ток короткого замыкания — очень важный параметр, который необходимо учитывать при проектировании, установке и проверке. На рынке доступны инструменты, которые помогают рассчитать доступный ток короткого замыкания. Используйте эти ресурсы, чтобы соответствовать требованиям NEC и приложениям.

Как всегда, поставьте безопасность на первое место в списке и убедитесь, что вы и окружающие доживете до следующего дня.

Трансформатор

— документация pandapower 2.3.0

Создать функцию

Преобразователи

могут быть созданы либо из стандартной библиотеки типов (create_transformer), либо с пользовательскими значениями (create_transformer_from_parameters).

pandapower. create_transformer ( net , hv_bus , lv_bus , std_type , name = None , tap_pos = nan , in_service = True , nanloading index , параллель = 1 , df = 1.0 )

Создает двухобмоточный трансформатор в сетке стола [«trafo»]. Параметры trafo определяются через стандартную библиотеку типов.

INPUT:

net — Сеть внутри этого трансформатора должна быть создана

hv_bus (int) — Шина на стороне высокого напряжения, на которой трансформатор будет подключен к

lv_bus (int) — шина на стороне низкого напряжения, на которой трансформатор будет подключен к

std_type — Используемый стандартный тип из стандартной библиотеки типов

Параметры нулевой последовательности (добавляются через std_type для трехфазного потока нагрузки):

vk0_percent — относительное напряжение короткого замыкания нулевой последовательности

vkr0_percent — действительная часть относительного напряжения короткого замыкания нулевой последовательности

mag0_percent — соотношение между импедансом намагничивания и короткого замыкания (нулевая последовательность)

mag0_rx — отношение r / x намагничивания нулевой последовательности

si0_hv_partial — распределение импеданса короткого замыкания нулевой последовательности на стороне ВН

ДОПОЛНИТЕЛЬНО:

name (string, None) — Пользовательское имя для этого преобразователя

tap_pos (int, nan) — текущее положение РПН трансформатора.По умолчанию среднее положение (tap_neutral)

in_service (логическое, True) — True для in_service или False для неработающего

index (int, None) — принудительно указать указанный идентификатор, если он доступен. Если Нет, выбирается индекс, на единицу превышающий самый высокий уже существующий индекс.

max_loading_percent (float) — максимальная токовая нагрузка (требуется только для OPF)

параллельно (целое число) — количество параллельных трансформаторов

df (float) — коэффициент снижения: максимальный ток трансформатора относительно номинального тока трансформатора (от 0 до 1)

ВЫХОД:

index (int) — Уникальный идентификатор созданного преобразователя

ПРИМЕР:

create_transformer (net, hv_bus = 0, lv_bus = 1, name = «trafo1», std_type = «0.4 МВА 10 / 0,4 кВ ”)

pandapower. create_transformer_from_parameters ( нетто , hv_bus , lv_bus , sn_mva , vn_hv_kv , vn_lv_kv , vkr_percent , vk_percent , pfe_kw , i0_percent , shift_degree = 0 , tap_side = None , tap_neutral = nan , tap_max = nan , tap_min = nan , tap_step_percent = nan , tap_step_degree = nan , tap_step_degree = nan , tap_pos9 in_service = True , name = None , vector_group = None , index = None , max_loading_percent = nan , parallel = 1 , df = 1.0 , vk0_percent = nan , vkr0_percent = nan , mag0_percent = nan , mag0_rx = nan , si0_hv_partial = nan , ** kwargs4 ) 9080

Создает двухобмоточный трансформатор в сетке стола [«trafo»]. Параметры trafo определяются через стандартную библиотеку типов.

INPUT:

net — Сеть внутри этого трансформатора должна быть создана

hv_bus (int) — Шина на стороне высокого напряжения, на которой трансформатор будет подключен к

lv_bus (int) — шина на стороне низкого напряжения, на которой трансформатор будет подключен к

снімва (поплавок) — номинальная полная мощность

vn_hv_kv (float) — номинальное напряжение на стороне высокого напряжения

vn_lv_kv (float) — номинальное напряжение на стороне низкого напряжения

vkr_percent (float) — действительная часть относительного напряжения короткого замыкания

vk_percent (float) — относительное напряжение короткого замыкания

pfe_kw (float) — потери в стали в кВт

i0_percent (float) — потери разомкнутого контура в процентах от номинального тока

vector_group (String) — Векторная группа трансформатора

Сторона ВН — прописные буквы а сторона LV — нижний регистр

vk0_percent (float) — относительное напряжение короткого замыкания нулевой последовательности

vkr0_percent — действительная часть относительного напряжения короткого замыкания нулевой последовательности

mag0_percent — сопротивление намагничивания нулевой последовательности / vk0

mag0_rx — коэффициент увеличения R / X нулевой последовательности

si0_hv_partial — Распределение импедансов утечки нулевой последовательности для стороны ВН

ДОПОЛНИТЕЛЬНО:

in_service (логическое) — True для in_service или False для неработающего

параллельно (целое число) — количество параллельных трансформаторов

имя (строка) — Пользовательское имя для этого преобразователя

shift_degree (float) — Угол сдвига над трансформатором *

tap_side (строка) — положение РПН («hv», «lv»)

tap_pos (int, nan) — текущее положение РПН трансформатора.По умолчанию среднее положение (tap_neutral)

tap_neutral (int, nan) — положение ответвления, при котором коэффициент трансформации равен отношению номинальных напряжений

tap_max (int, nan) — максимально допустимое положение РПН

tap_min (int, nan): минимально допустимое положение РПН

tap_step_percent (float) — размер шага отвода для величины напряжения в процентах

tap_step_degree (float) — размер шага отвода для угла напряжения в градусах *

tap_phase_shifter (bool) — является ли трансформатор идеальным фазовращателем *

index (int, None) — принудительно указать указанный идентификатор, если он доступен.Если Нет, выбирается индекс, на единицу превышающий самый высокий уже существующий индекс.

max_loading_percent (float) — максимальная токовая нагрузка (требуется только для OPF)

df (float) — коэффициент снижения: максимальный ток трансформатора относительно номинального тока трансформатора (от 0 до 1)

** учитывается только в потоке нагрузки, если calculate_voltage_angles = True

ВЫХОД:

index (int) — Уникальный идентификатор созданного преобразователя

ПРИМЕР:

create_transformer_from_parameters (net, hv_bus = 0, lv_bus = 1, name = ”trafo1”, sn_mva = 40, vn_hv_kv = 110, vn_lv_kv = 10, vk_percent = 10, vkr_percent = 0.3, pfe_kw = 30, i0_percent = 0,1, shift_degree = 30)

Входные параметры

net.trafo

Параметр

Тип данных

Диапазон значений

Пояснение

наименование

строка

наименование трансформатора

std_type

строка

стандартное наименование трансформатора

hv_bus *

целое

Индекс высоковольтной шины трансформатора

lv_bus *

целое

Индекс шины низкого напряжения трансформатора

снімва *

с плавающей запятой

\ (> \) 0

номинальная полная мощность трансформатора [МВА]

вн_хв_кв *

с плавающей запятой

\ (> \) 0

номинальное напряжение на высоковольтной шине [кВ]

вн_лв_кв *

с плавающей запятой

\ (> \) 0

номинальное напряжение на шине низкого напряжения [кВ]

вк_проц *

с плавающей запятой

\ (> \) 0

напряжение короткого замыкания [%]

вкр_проц *

с плавающей запятой

\ (\ geq \) 0

реальная составляющая напряжение короткого замыкания [%]

pfe_kw *

с плавающей запятой

\ (\ geq \) 0

Потери в железе [кВт]

i0_percent *

с плавающей запятой

\ (\ geq \) 0

Потери разомкнутого контура в [%]

vk0_проц ***

с плавающей запятой

\ (\ geq \) 0

Относительное напряжение короткого замыкания нулевой последовательности

вкр0_проц ***

с плавающей запятой

\ (\ geq \) 0

действительная часть относительного напряжения короткого замыкания нулевой последовательности

mag0_percent ***

с плавающей запятой

\ (\ geq \) 0

z_mag0 / z0 соотношение между импедансом намагничивания и короткого замыкания (нулевая последовательность)

mag0_rx ***

с плавающей запятой

Отношение r / x намагничивания нулевой последовательности

si0_hv_partial ***

с плавающей запятой

\ (\ geq \) 0

Распределение полного сопротивления короткого замыкания нулевой последовательности на стороне ВН

vector_group ***

Строка

‘Dyn’, ’Yyn’, ’Yzn’, ’YNyn’

Векторные группы (требуется для модели трансформатора нулевой последовательности)

shift_degree *

с плавающей запятой

угол сдвига фаз трансформатора

tap_side

строка

«hv», «lv»

определяет, находится ли устройство РПН на стороне высокого или низкого напряжения.

tap_neutral

целое

номинальное положение РПН

tap_min

целое

минимальное положение РПН

tap_max

целое

максимальное положение РПН

tap_step_percent

с плавающей запятой

\ (> \) 0

Размер шага отвода для величины напряжения [%]

tap_step_degree

с плавающей запятой

\ (\ geq \) 0

Размер шага отвода для угла напряжения

tap_pos

целое

текущее положение устройства РПН

Tap_phase_shifter

булев

определяет, является ли трансформатор идеальным фазовращателем

параллельно

внутренний

\ (> \) 0

количество параллельных трансформаторов

max_loading_percent **

с плавающей запятой

\ (> \) 0

Максимальная нагрузка трансформатора относительно sn_mva и соответствующего ей тока при 1.0 ед.

df

с плавающей запятой

1 \ (\ geq \) df \ (> \) 0

Коэффициент снижения

: максимальный ток трансформатора по отношению к номинальному току трансформатора (от 0 до 1)

in_service *

логическое

Верно / Неверно

указывает, находится ли трансформатор в эксплуатации.

* необходимо для выполнения расчета сбалансированного потока мощности
** параметр оптимального потока мощности
*** необходимо для выполнения трехфазного потока мощности / однофазного короткого замыкания

Примечание

Ограничение нагрузки трансформатора для оптимального потока мощности соответствует опции trafo_loading = ”current”:

Электрическая модель

Эквивалентная схема, используемая для трансформатора, может быть установлена ​​в потоке мощности с помощью параметра «trafo_model». 2} \\ \ underline {y_m} & = g_m — j \ cdot b_m \ end {align *}

Значения, вычисленные таким образом, относятся к номинальным значениям трансформатора.2 \ cdot 1000} {sn \ _mva} \\ \ underline {z} & = \ underline {z} _k \ cdot \ frac {Z_ {ref, trafo}} {Z_ {N}} \\ \ underline {y} & = \ underline {y} _m \ cdot \ frac {Z_ {N}} {Z_ {ref, trafo}} \\ \ end {align *}

Где опорное напряжение \ (V_ {N} \) — это номинальное напряжение на стороне низкого напряжения трансформатора, а номинальная полная мощность \ (S_ {N} \) определяется для всей системы в сетевой объект (см. Системы единиц и условные обозначения).

Устройство переключения ответвлений

Продольный регулятор

Продольный регулятор можно смоделировать, установив для tap_phase_shifter значение False и задав шаг напряжения переключателя ответвлений с помощью tap_step_percent.

Затем опорное напряжение умножается на коэффициент отвода:

\ begin {align *} n_ {tap} = 1 + (нажмите \ _pos — нажмите \ _neutral) \ cdot \ frac {нажмите \ _st \ _percent} {100} \ end {align *}

С какой стороны адаптируется опорное напряжение, зависит от переменной \ (tap \ _side \):

tap_side = ”hv”

tap_side = ”lv”

\ (В_ {н, ВН, трансформатор} \)

\ (vnh \ _kv \ cdot n_ {tap} \)

\ (внх \ _кв \)

\ (В_ {н, НН, трансформатор} \)

\ (внл \ _кв \)

\ (vnl \ _kv \ cdot n_ {tap} \)

Примечание

Переменные tap_min и tap_max не учитываются в потоке мощности. {j \ cdot (\ theta + \ theta_ {tp}) \ cdot \ frac {\ pi} {180}} \\ \ theta & = shift \ _degree \ end {align *}

Угловой сдвиг можно напрямую определить в tap_step_degree, в этом случае:

\ begin {align *} \ theta_ {tp} = коснитесь \ _st \ _degree \ cdot (коснитесь \ _pos — коснитесь \ _neutral) \ end {align *}

или это может быть задано как постоянный шаг напряжения в tap_step_percent, и в этом случае угол рассчитывается как:

\ begin {align *} \ theta_ {tp} = 2 \ cdot arcsin (\ frac {1} {2} \ cdot \ frac {tap \ _st \ _percent} {100}) \ cdot (нажмите \ _pos — нажмите \ _neutral) \ end {align *}

Если оба значения указаны для идеального фазового трансформатора, поток мощности вызовет ошибку.

Параметры результата

net.res_trafo

Параметр

Тип данных

Пояснение

p_hv_mw

с плавающей запятой

активный поток мощности на шине трансформатора высокого напряжения [МВт]

q_hv_mvar

с плавающей запятой

Поток реактивной мощности на шине трансформатора высокого напряжения [Мвар]

p_lv_mw

с плавающей запятой

активный поток мощности на шине трансформатора низкого напряжения [МВт]

q_lv_mvar

с плавающей запятой

Поток реактивной мощности на шине трансформатора низкого напряжения [Мвар]

пл_мв

с плавающей запятой

Активные потери мощности трансформатора [МВт]

ql_mvar

с плавающей запятой

Потребляемая реактивная мощность трансформатора [Мвар]

и_хв_ка

с плавающей запятой

ток на стороне высокого напряжения трансформатора [кА]

i_lv_ka

с плавающей запятой

ток на стороне низкого напряжения трансформатора [кА]

vm_hv_pu

с плавающей запятой

Величина напряжения на шине низкого напряжения [pu]

vm_lv_pu

с плавающей запятой

Величина напряжения на высоковольтной шине [pu]

va_hv_degree

с плавающей запятой

Угол напряжения на шине низкого напряжения [градусы]

va_lv_degree

с плавающей запятой

Угол напряжения на высоковольтной шине [градусы]

загрузка_процент

с плавающей запятой

Коэффициент использования нагрузки относительно номинальной мощности [%]

\ begin {align *} p \ _hv \ _mw & = Re (\ underline {v} _ {hv} \ cdot \ underline {i} ^ * _ {hv}) \\ q \ _hv \ _mvar & = Im (\ underline {v} _ {hv} \ cdot \ underline {i} ^ * _ {hv}) \\ p \ _lv \ _mw & = Re (\ underline {v} _ {lv} \ cdot \ underline {i} ^ * _ {lv}) \\ q \ _lv \ _mvar & = Im (\ underline {v} _ {lv} \ cdot \ underline {i} ^ * _ {lv}) \\ pl \ _mw & = p \ _hv \ _mw + p \ _lv \ _mw \\ ql \ _mvar & = q \ _hv \ _mvar + q \ _lv \ _mvar \\ я \ _hv \ _ka & = i_ {hv} \\ я \ _lv \ _ka & = i_ {lv} \ end {align *}

нетто.res_trafo_3ph

Параметр

Тип данных

Пояснение

p_A_hv_mw

с плавающей запятой

поток активной мощности на шине трансформатора высокого напряжения: фаза A [МВт]

q_A_hv_mvar

с плавающей запятой

Поток реактивной мощности на шине трансформатора высокого напряжения: Фаза A [Мвар]

p_B_hv_mw

с плавающей запятой

поток активной мощности на шине трансформатора высокого напряжения: фаза B [МВт]

q_B_hv_mvar

с плавающей запятой

Поток реактивной мощности на шине высоковольтного трансформатора: Фаза B [Мвар]

p_C_hv_mw

с плавающей запятой

поток активной мощности на шине трансформатора высокого напряжения: фаза C [МВт]

q_C_hv_mvar

с плавающей запятой

Поток реактивной мощности на шине высоковольтного трансформатора: Фаза C [Мвар]

p_A_lv_mw

с плавающей запятой

активный поток мощности на шине трансформатора низкого напряжения: фаза A [МВт]

q_A_lv_mvar

с плавающей запятой

Поток реактивной мощности на шине трансформатора низкого напряжения: Фаза A [Мвар]

p_B_lv_mw

с плавающей запятой

поток активной мощности на шине трансформатора низкого напряжения: фаза B [МВт]

q_B_lv_mvar

с плавающей запятой

Поток реактивной мощности на шине трансформатора низкого напряжения: Фаза B [Мвар]

p_C_lv_mw

с плавающей запятой

поток активной мощности на шине трансформатора низкого напряжения: фаза C [МВт]

q_C_lv_mvar

с плавающей запятой

Поток реактивной мощности на шине трансформатора низкого напряжения: Фаза C [Мвар]

pl_A_mw

с плавающей запятой

Потери активной мощности трансформатора: Фаза A [МВт]

ql_A_mvar

с плавающей запятой

Потребляемая реактивная мощность трансформатора: Фаза A [Мвар]

pl_B_mw

с плавающей запятой

Потери активной мощности трансформатора: Фаза B [МВт]

ql_B_mvar

с плавающей запятой

Потребляемая реактивная мощность трансформатора: Фаза B [Мвар]

pl_C_mw

с плавающей запятой

Потери активной мощности трансформатора: Фаза C [МВт]

ql_C_mvar

с плавающей запятой

Потребляемая реактивная мощность трансформатора: Фаза C [Мвар]

и_А_хв_ка

с плавающей запятой

ток на стороне высокого напряжения трансформатора: фаза A [кА]

i_A_lv_ka

с плавающей запятой

ток на стороне низкого напряжения трансформатора: Фаза A [кА]

и_Б_хв_ка

с плавающей запятой

ток на стороне высокого напряжения трансформатора: фаза B [кА]

i_B_lv_ka

с плавающей запятой

ток на стороне низкого напряжения трансформатора: фаза B [кА]

i_C_hv_ka

с плавающей запятой

ток на стороне высокого напряжения трансформатора: фаза C [кА]

i_C_lv_ka

с плавающей запятой

ток на стороне низкого напряжения трансформатора: фаза C [кА]

загрузка_процент

с плавающей запятой

Коэффициент использования нагрузки относительно номинальной мощности [%]

\ begin {align *} p \ _hv \ _mw_ {phase} & = Re (\ underline {v} _ {hv_ {phase}} \ cdot \ underline {i} ^ * _ {hv_ {phase}}) \\ q \ _hv \ _mvar_ {phase} & = Im (\ underline {v} _ {hv_ {phase}} \ cdot \ underline {i} ^ * _ {hv_ {phase}}) \\ p \ _lv \ _mw_ {phase} & = Re (\ underline {v} _ {lv_ {phase}} \ cdot \ underline {i} ^ * _ {lv_ {phase}}) \\ q \ _lv \ _mvar_ {phase} & = Im (\ underline {v} _ {lv_ {phase}} \ cdot \ underline {i} ^ * _ {lv_ {phase}}) \\ pl \ _mw_ {фаза} & = p \ _hv \ _mw_ {фаза} + p \ _lv \ _mw_ {фаза} \\ ql \ _mvar_ {фаза} & = q \ _hv \ _mvar_ {фаза} + q \ _lv \ _mvar_ {фаза} \\ i \ _hv \ _ka_ {phase} & = i_ {hv_ {phase}} \\ i \ _lv \ _ka_ {фаза} & = i_ {lv_ {фаза}} \ end {align *}

Определение нагрузки трансформатора зависит от параметра trafo_loading потока мощности.

Для trafo_loading = «current» нагрузка рассчитывается как:

\ begin {align *} загрузка \ _percent & = max (\ frac {i_ {hv} \ cdot vn \ _hv \ _kv} {sn \ _mva}, \ frac {i_ {lv} \ cdot vn \ _lv \ _kv} {sn \ _mva}) \ cdot 100 \ end {align *}

Для trafo_loading = ”power” нагрузка определяется как:

\ begin {align *} загрузка \ _percent & = max (\ frac {i_ {hv} \ cdot v_ {hv}} {sn \ _mva}, \ frac {i_ {lv} \ cdot v_ {lv}} {sn \ _mva}) \ cdot 100 \ end {align *}

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ В ТРЕХФАЗНЫХ СЕТИ НИЗКОГО НАПРЯЖЕНИЯ

Расчет короткого замыкания:
(VDE 0102, параграф 2)
На рисунке ниже вы можете увидеть поведение тока короткого замыкания и его составляющих.


I «k = начальный симметричный переменный ток.
a = начальное значение составляющей постоянного тока.
Y = значение начального пикового тока.
Ik = постоянный ток короткого замыкания.

Рядом с коротким замыканием генератора: I «k M 2 x In генератор переменного тока.
Слишком короткое замыкание генератора: Во всех случаях, когда не достигается мощность генератора в 2 раза превышающая номинальную. Например в шортах в низком и питающем через сеть трансформаторе
высоком. В этом случае I «k = Ik.
В обоих случаях рассчитывается начальный симметричный ток короткого замыкания I «k, который будет взят за основу для определения начального значения, поскольку время отключения современных выключателей настолько короткое, что они отключаются, когда все еще остается начальный ток. Помимо расчета начального определения интенсивности Icc, кратковременного коэффициента мощности, для выбора светильников потребуется
cos φ. Эти две величины прекрасно определяют усилия всех видов, которые должны поддерживать наши изоляторы и сопортеры в целом.

Начальный симметричный ток.

Фактор мощность:


I «k = начальный симметричный ток короткого замыкания на вторичной обмотке. напряжение)
ΣX² √ΣR² + Z = полное сопротивление цепи
R = сопротивление цепи
X = реактивное сопротивление цепи
Is = удар интенсивности или начальный пик.
χ = оценка коэффициента шока или Is.
cos φ = коэффициент мощности.
X «d = начальное реактивное сопротивление (субпереходное реактивное сопротивление) генератора.
Среднее значение X» d 14% турбогенераторов,
20% явнополюсных генераторов.
UN = номинальное напряжение.
UNG = Номинальное напряжение генератора.
SNG = номинальная мощность генератора.
СНТ = номинальная мощность трансформатора.
Ur = омическое падение напряжения в трансформаторе (%).
Ux = √u²k — u²r = падение напряжения на реактивном сопротивлении трансформатора (%)
Uk = напряжение короткого замыкания (%).
S «k = начальная мощность короткого замыкания.
Q = указатель источника или точки входа в сеть.

Номинальное напряжение

271690
UN 400 / 231v Напряжение короткого замыкания Uk
UN 690 / 400V Напряжение короткого замыкания Uk
4% * ** 4% * 6% **

Ток короткого замыкания I «k

9047 «k
Номинальная мощность кВА Номинальная мощность Corriente A 9011 7 A A Номинальная мощность кВА Corriente номинальная A A A A
50
100
160
42
144
230
1805
3610
5776
1203
2406
3850
50
100
160
42
84
133
1042
2082
696
1392
2230
200
250
315
288
360
455
7220
9025
11375
4812
6015
7583
200
250
31824

3 200
250
31824

900

4168
5220
6650
2784
3560
4380
400
500
630
589
722
910
14450
18050
22750
9630
12030
15166
400
500
630
336
420
526
8336
10440
1330024
800
1000
1250
1156
1444
1805
28900
36100
45125
19260
24060
30080
800
1000
1250
672
840
10502
672
840
840
10502
11136
13920
17480
1600
2000
2312
2882
57800
72200
38530
48120
1600
2000
1330
1680
33300 24608 33300
* Uk = 4% согласно DIN 42503 мощность от 50 до 630 кВА — ** UK = 6% согласно DIN 42511 мощность s от 100 до 1600 кВА


Трансформатор тока короткого замыкания переменного тока:

ПРОГРАММНОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ ДЛЯ ЭЛЕКТРОТЕХНИКИ Домашняя страница

Фон

  • — Для сравнения рейтингов распределительного оборудования с результатами модуля исследования нагрузки по требованию.
  • — Для сравнения рейтингов распределительного оборудования с результатами модуля Load Flow Study.
  • — Для сравнения характеристик распределительного оборудования с результатами модуля исследования короткого замыкания. До тех пор, пока доступные отношения X / R в режиме неисправности не превышают номинальные отношения X / R оборудования, результаты модуля исследования короткого замыкания будут совпадать с результатами модуля исследования оценки оборудования.
  • — Для преобразования режима неисправности в базовое отношение X / R оборудования, если доступное отношение X / R для режима неисправности больше, чем номинальное отношение X / R оборудования.В этом случае результаты модуля исследования короткого замыкания не будут соответствовать результатам модуля исследования оценки оборудования.

Какова цель исследования требуемой нагрузки?

  • — Для расчета подключенных, требуемых и проектных нагрузок в распределительной системе.
  • — Результаты могут использоваться для определения или подтверждения номинальных характеристик фидера и трансформатора.

Требуются ли инженеры-электрики для проведения исследования нагрузки по запросу?

  • — Нет, но это хорошая инженерная практика.

Какова цель исследования потока нагрузки?

  • — для расчета уровней напряжения на шине для сравнения с номинальными характеристиками оборудования.
  • — Для расчета потоков тока ответвления для сравнения с номинальными характеристиками оборудования.

Требуются ли инженеры-электрики для выполнения исследования потока нагрузки?

  • — Да, согласно статьям NEC 210.19 для ответвлений и 215.2 для фидеров. В обеих статьях указаны пределы падения напряжения.
  • — NRC требует исследования потока нагрузки для проверки производительности системы.

Какова цель исследования короткого замыкания?

  • — Для расчета максимально доступных режимов симметричного короткого замыкания для сравнения с номинальными характеристиками короткого замыкания низковольтного оборудования и номинальными характеристиками отключения оборудования среднего / высокого напряжения.
  • — Для расчета максимально доступных пиковых нагрузок на КЗ для сравнения с неопубликованными пиковыми значениями оборудования НН, а также с номинальными характеристиками замыкания и фиксации оборудования СН / ВН.

Требуются ли инженеры-электрики для проведения исследования короткого замыкания?

  • — Да, согласно Статье 110.9 NEC: «Оборудование, предназначенное для прерывания тока на уровнях повреждения, должно иметь отключающую способность, достаточную для номинального напряжения цепи и тока, имеющихся на линейных выводах оборудования».

Какие хорошие рекомендации для инженеров, выполняющих исследования распределения нагрузки и короткого замыкания?

  • — Практическое руководство по расчетам короткого замыкания, Conrad St.Пьер, для заказа перейдите на сайт www.epc-website.com.
  • — IEEE Std. 141-1993, Рекомендуемая практика IEEE для распределения электроэнергии на промышленных предприятиях (Красная книга IEEE).
  • — IEEE Std. 399-1997, Рекомендуемая практика IEEE для анализа промышленных и коммерческих систем электроснабжения (IEEE Brown Book). Пример 1

Пример 1

Откройте существующий проект завода Dodge City. Затем откройте рисунок 000 Site One Line.

  • — В этом проекте более 900 автобусов и 4200 комплектующих.
  • — Имеется 77 однострочных даграмм, не считая небольших однострочных диаграмм, напечатанных на TCC.
  • — Существует более 500 TCC.

Пожалуйста, выполните следующие действия как можно быстрее. Помните, что в реальном мире у вас нет неограниченного времени для изучения проблемы.

Шаг 1 — Проведите исследование требуемой нагрузки, потока нагрузки и короткого замыкания.

Шаг 2 — Просмотрите каждый отчет и сообщите мне состояние всего оборудования в системе распределения электроэнергии.

Шаг 3 — Повторите шаг 2, используя модуль оценки оборудования.

Я знаю, что это большая система. За свою карьеру я работал над 3 проектами более 900 автобусов, около 10-15 проектов в диапазоне 100-500 автобусов, и я потерял счет меньшим проектам. В каждом случае, когда я проводил исследования требуемой нагрузки, расхода нагрузки и / или короткого замыкания, мне приходилось возвращаться и вручную сравнивать результаты с номинальными характеристиками оборудования.

Что я имею в виду под «сравнением вручную»?

Раньше мне приходилось извлекать данные из выходных отчетов или блоков данных, чтобы создать сводные таблицы в моем отчете. Это была трудоемкая задача, подверженная ошибкам! Модуль оценки оборудования автоматизирует эту задачу. Если мы разберемся в этом модуле, мы сможем значительно улучшить нашу эффективность и навыки анализа.

Если это небольшое упражнение не убедит вас использовать модуль оценки оборудования, ничто не поможет!

Пример 2

Создайте новый проект в PTW, состоящий из существующей системы распределения, показанной на рисунке 1.

Выберите номинальные характеристики низковольтного распределительного щита, необходимые для приложения.

— Напряжение — Стандартные распределительные щиты низкого напряжения предназначены для установки в распределительных сетях до 600 В. Однако это не номинальное напряжение распределительного щита. Номинальное значение устанавливается при номинальном напряжении системы распределения, в которой он установлен.

В = 480 В

Выберите номинальные характеристики низковольтного распределительного щита, необходимые для приложения.

— Напряжение — Стандартные распределительные щиты низкого напряжения предназначены для установки в распределительных сетях до 600 В. Однако это не номинальное напряжение распределительного щита. Номинальное значение устанавливается при номинальном напряжении системы распределения, в которой он установлен.

В = 480 В

Ток — номинальный постоянный ток распределительного щита выбирается инженером-проектировщиком. В отрасли нет стандартной практики калибровки.В этом случае мы будем основывать нашу номинальную нагрузочную способность распределительного щита на максимальном номинальном токе исходного трансформатора.

I = 2300 кВА / (√3 0,48 кВ) = 2766 А

Номинальные значения в этом диапазоне включают 2500 и 3000 ампер. Выберите 3000A.

Номинальное значение короткого замыкания — Номинальное значение короткого замыкания должно быть больше, чем допустимая нагрузка при коротком замыкании. Доступная аварийная нагрузка при 480 В состоит из взносов от электросети через трансформатор

.

Сеть SC = трансформатор МВА / (трансформатор МВА / сеть питания МВА + трансформатор Z) Сеть SC = 2 МВА / (2 МВА / 500 МВА + 0.0575) = 32,52 МВА

и вклад моторов.

Z новый = Z старый (V старый / V новый) 2 = 0,17 (460 В / 480 В) 2 = 0,156 Ом о.е.

МВА двигатель = 0,746 л.с. / (пф * ч * 1000)

Двигатель

МВА = 0,746 1000 л.с. / (0,85 * 0,92 * 1000) = 0,954 МВА

Двигатель SC = двигатель MVA / Z новый = 0,954 МВА / 0,156 Ом о.е. = 6,12 МВА

Общая доступная мощность короткого замыкания составляет

SC всего = SC полезности + SC полезности = 32.52 + 6,12 = 38,64 МВА

SC всего = 38,64 МВА / (√3 * 0,48 кВ) = 46,48 кА

Номинальные характеристики в этом диапазоне включают 42 кА и 50 кА. Выберите 50 кА.

Поскольку это новый проект, и мы не знаем производителя, выберите распределительный щит низкого напряжения с рейтингом UL.

Затем запустите оценку оборудования.

Затем нажмите кнопку «Выполнить исследование», установите соответствующие флажки и нажмите «ОК».

После завершения расчетов закройте окно «Сообщения исследования», нажмите кнопку «Устройства без защиты» и просмотрите поле «Расчет kA».

Распределительное оборудование X / R отношения

Стандарты ANSI, IEEE и UL предъявляют производителям базовые требования к конструкции и производительности. Одним из аспектов является способность выдерживать и отключать ток короткого замыкания. В таблице 1 перечислены применимые стандарты и параметры испытаний на короткое замыкание для выбранных типов электрораспределительного оборудования.

Таблица 1 — Данные испытаний на короткое замыкание распределительного оборудования

Примечания: Коэффициент симметрии от пика (S2P) рассчитывается с использованием уравнения 2. Цель коэффициента S2P — вычислить неопубликованный пиковый рейтинг, который будет выдерживать оборудование в соответствии с процедурами испытаний на короткое замыкание, изложенными в применимом стандарте на оборудование. Неопубликованный пиковый рейтинг будет рассчитан с использованием уравнения 3.

Уравнения

Следующие уравнения использовались для получения и расчета коэффициента симметрии от пика (S2P).

Пример 3

Рассчитайте неопубликованный пиковый рейтинг низковольтного распределительного щита из примера 2, используя уравнение 1.

Пример 4

Проверьте коэффициент S2P, указанный в таблице 1, для распределительных щитов с номинальным током SC> 20 кА. Используйте коммутатор из примера 2 и уравнения 4.

Пример 5

Повторите пример 2 для системы, показанной на рисунке 2.Однако в этом случае рассмотрим доступные в настоящее время высокоэффективные двигатели и трансформаторы.

Повторно запустите исследования и отобразите результат.

Продолжительность замыкания теперь изменилась в поле Calc kA с 46,32 кA в Примере 2 до 52,63 кA.

Проверьте результаты, перечисленные в файле SC.rpt, и результаты, отображаемые с помощью блока данных «Токи повреждения шины (комплексные)».

Оба списка 46,4 кА

Почему есть несоответствие?

Если коэффициент неисправности X / R выше, чем номинальное отношение X / R оборудования, оценка оборудования преобразует режимы неисправности в базовый коэффициент X / R оборудования. В этих случаях результаты исследования короткого замыкания не будут соответствовать результатам оценки оборудования.

Фактически столбец «Расчет оценки оборудования, кА» можно рассматривать как столбец «Требуемый рейтинг».

Как определяется этот обязательный рейтинг?

Рассчитайте пиковую нагрузку на распределительном щите низкого напряжения, используя уравнение 1. Проверьте результаты в PTW.

Чтобы проверить этот результат в PTW, выберите «Выполнить», затем «Исследования сбалансированной системы». Затем нажмите кнопку «Настройка» и выберите «Асимметричный пик» (со смещением постоянного тока и затуханием) для расчета тока повреждения. Наконец, нажмите «ОК», чтобы закрыть окно, и «Выполнить», чтобы обновить обязанности.

Значение 113,74 кА, рассчитанное на странице 15, напрямую сравнивается со значением 113,62 кА, указанным в файле SC.rpt.

Если отношение X / R при отказе превышает номинальное отношение X / R оборудования, пиковая нагрузка представляет собой ограничивающий параметр для приложения, и требуемый минимальный рейтинг для приложения может быть рассчитан с помощью уравнения 4.

Этот рейтинг можно напрямую сравнить с результатами оценки оборудования, указанными в столбце Calc kA.

Другой способ взглянуть на это приложение:

Распределительный щит низкого напряжения 52,68 кА (X / R = 4,899) необходим для применения в распределительной системе 480 В с доступной мощностью 46,48 кА (X / R = 10). Это приложение гарантирует, что номинальные симметричные и пиковые токи будут равны или больше доступных симметричных и пиковых нагрузок.

Обратите внимание, если инженер-электрик не использовал модуль оценки оборудования, ему пришлось бы выполнять эти расчеты вручную.

Пример 6

Повторите пример 5 для системы, показанной на рисунке 3. В этом случае рассмотрите сверхпроводящие двигатели и трансформаторы, то есть — без потерь I2R.

Симметричный режим такой же, как в примерах 2 и 5.

Отношение X / R для кратковременной нагрузки составляет 999, а для пиковой нагрузки используется уравнение 1.

Требуемый рейтинг для приложения можно рассчитать с помощью уравнения 4.

Подтвердите результаты с помощью PTW.

Результаты оценки оборудования показывают 60,78 кА.

Результаты файла SC.rpt не соответствуют ожидаемым результатам оценки оборудования.

Пример 7

Повторите пример 6 с отключенным асинхронным двигателем.

В этом случае неисправность в низковольтном распределительном щите ограничивается только вкладом от электросети, см. Стр. 8.

Регулировка отношения X / R

Требуемый рейтинг для приложения можно рассчитать с помощью уравнения 4.

Это не соответствует результатам оценки оборудования (52,30 кА). Почему?

Причина этого несоответствия заключается в том, что модуль исследования оценки оборудования будет рассматривать как трехфазное, так и однофазное замыкание на землю и использовать наихудший случай.Когда мы отключили двигатель, короткое замыкание на землю стало наихудшим случаем на шине распределительного щита низкого напряжения. Давайте проверим.

Эквивалентное сопротивление нулевой последовательности по Тевенину на шине распределительного щита низкого напряжения равно импедансу трансформатора из-за соединения Δ-YG, см. Рисунок 4.

В данном случае

Регулировка отношения X / R

Требуемый рейтинг для приложения можно рассчитать с помощью уравнения 4.

Это напрямую сравнивается с 52,30 кА на экране оценки оборудования на стр. 19.

Пример 8

Запустите все компоненты из примеров задач 2, 5 и 6. Затем добавьте следующие компоненты.

  • — Выключатель Square D VR, 1200 А, 500 МВА, 15 кВ со стороны сети каждого трансформатора.
  • — Реле Westinghouse CO-9 на линии каждого трансформатора
  • — GE, TP & THP, MVT RMS-9 с LSI, 2500-3000A Датчики установлены на 3000A на стороне нагрузки каждого трансформатора
  • Повторная оценка оборудования
  • Повторные исследования

Обзор оценки оборудования

Таблица 2 — Сводная таблица оценки оборудования

EquipmentEvaluationCriteriaPass — Пределы% отказов

В раскрывающемся меню выберите «Проект».Затем выберите Параметры. Наконец, выберите Оценка оборудования. Таблица критериев по умолчанию приведена ниже. Его можно настроить под каждый проект.

Критерии исследования оборудования для оценки

Выберите критерии оценки. Пользователи могут настроить, какие исследования учитывать при оценке.

Критерии входных данных

Выберите критерии входных данных.Пользователи могут настроить, какие входные данные учитывать при оценке.

Щелкните значок «Справка», поместите курсор в нижнюю левую часть экрана и щелкните. Просмотрите выбранные исследования и доступные варианты.

  • — Варианты обучения
  • — Тип устройства
  • — Компонент
  • — Запрос
  • — Исследование неисправности
  • — Отчет
  • — Выполнить исследование

Отчеты о выходе незащищенного устройства

Ввести все устройства в эксплуатацию, запустить оценку оборудования и отобразить отчет

Отчеты о выходах защитных устройств

Примечание реле не включены в оценку оборудования.

Пример 8

Почему выходят из строя высоковольтные выключатели?

Просмотрите приведенную ниже таблицу номинальных характеристик выключателя.

Мы выбрали квадратный D, VR-15050-12, 3-тактный выключатель на 15 кВ, 1200 А, 18 кА с симметричным прерыванием, среднеквадратичное значение асимметричного замыкания и защелки 37 кА. Сначала мы должны отрегулировать номинальное значение отключения для рабочего напряжения в соответствии с примечанием в нижней части таблицы 3.

Это соответствует распечатке оценки оборудования.

Рейтинг закрытия и фиксации (мгновенного действия) не корректируется. Он читается прямо из таблицы Square D. Он также соответствует распечатке оценки оборудования.

Затем мы рассчитываем доступную кратковременную нагрузку при 13,8 кВ. Он состоит из тока короткого замыкания от электросети и двигателей. Вклад от утилиты

и вклад моторов.

Коэффициент увеличения реактивного сопротивления (RMF) считывается из таблицы 4 (?)

Таблица 4 Множители реактивного сопротивления

Общая доступная мощность короткого замыкания составляет

Этот ток такой же величины с отношением X / R, равным 4,899 (шина HV 1), 10 (шина HV 2) или 999 (шина HV 3). Теперь мы должны скорректировать соотношение X / R.Тестовое соотношение X / R для этого типа оборудования составляет 15, см. Таблицу 1. Поэтому мы не выполняем регулировку для выключателей 52-1 или 52-2.

Однако мы должны сделать поправку на выключатель 52-3. Из Таблицы 6 для отношения X / R 999 мы можем прочитать для 3-тактного выключателя MF 1,35. Обратите внимание, что в таблице только X / R 130.

Это соответствует результатам оценки оборудования и файла SC.rpt.

Пример 9

Сотрудник принес вам следующую однолинейную диаграмму.Клиент, на которого он работает, приходит в офис на обзорную встречу. Он хотел бы, чтобы вы быстро поместили его предлагаемую систему в PTW и сказали ему, какие параметры короткого замыкания требуются для SWBD и 2 панелей.

  • — Для этого назначения нет номера оплаты.
  • — Сделайте предположения об отсутствующих данных!
  • — Его последняя просьба состоит в том, что, поскольку существует так много неизвестных, он не хочет находиться в пределах 80% от номинала короткого замыкания оборудования.

На основании данной системной информации, предположений и критериев проектирования требуются следующие рейтинги.

SWBD = 50 кА, панель A = 22 кА и панель B = 35 кА

Рекомендации

Воспользуйтесь всеми преимуществами модуля «Исследование оценки оборудования». Вот пример содержания последнего исследования, над которым я работал. Это была большая система. Разделы 1-5 были краткими, всего менее 20 страниц.Я приложил все отчеты об оценке оборудования по типам компонентов и статусам. У этого подхода есть 2 преимущества.

  • — Клиенту легко просмотреть
  • — Легко для следующего человека обновить отчет

Заключительные комментарии

  • — Свяжите компоненты с библиотеками — воспользуйтесь преимуществами обширной базы данных

  • — Позвольте программе сравнить результаты расчетов с выбранными характеристиками оборудования
  • — Позвольте программе отрегулировать соотношение X / R
  • — Позволить программе определить ток короткого замыкания наихудшего случая

онлайн-курсов PDH.PDH для профессиональных инженеров. ПДХ Инжиниринг.

«Мне нравится широта ваших курсов по HVAC; не только экологичность или экономия энергии

курсов. «

Russell Bailey, P.E.

Нью-Йорк

«Это укрепило мои текущие знания и научило меня еще нескольким новым вещам

, чтобы познакомить меня с новыми источниками

информации.»

Стивен Дедак, П.Е.

Нью-Джерси

«Материал был очень информативным и организованным. Я многому научился, и они были

.

очень быстро отвечает на вопросы.

Это было на высшем уровне. Будет использовать

снова. Спасибо. «

Blair Hayward, P.E.

Альберта, Канада

«Простой в использовании веб-сайт.Хорошо организовано. Я действительно буду снова пользоваться вашими услугами.

проеду по вашей роте

имя другим на работе «

Roy Pfleiderer, P.E.

Нью-Йорк

«Справочные материалы были превосходными, и курс был очень информативным, особенно потому, что я думал, что я уже знаком.

с деталями Канзас

Городская авария Хаятт.»

Майкл Морган, P.E.

Техас

«Мне очень нравится ваша бизнес-модель. Мне нравится просматривать текст перед покупкой. Я нашел класс

.

информативно и полезно

на моей работе »

Вильям Сенкевич, П.Е.

Флорида

«У вас большой выбор курсов, а статьи очень информативны.Вы

— лучшее, что я нашел ».

Russell Smith, P.E.

Пенсильвания

«Я считаю, что такой подход позволяет работающему инженеру легко зарабатывать PDH, давая время на изучение

материал «

Jesus Sierra, P.E.

Калифорния

«Спасибо, что разрешили мне просмотреть неправильные ответы.На самом деле

человек узнает больше

от отказов »

John Scondras, P.E.

Пенсильвания

«Курс составлен хорошо, и использование тематических исследований является эффективным.

способ обучения »

Джек Лундберг, P.E.

Висконсин

«Я очень впечатлен тем, как вы представляете курсы; i.е., позволяя

студент, оставивший отзыв на курс

материалов до оплаты и

получает викторину «

Arvin Swanger, P.E.

Вирджиния

«Спасибо за то, что вы предложили все эти замечательные курсы. Я определенно выучил и

получил огромное удовольствие «

Mehdi Rahimi, P.E.

Нью-Йорк

«Я очень доволен предлагаемыми курсами, качеством материалов и простотой поиска.

на связи

курсов.»

Уильям Валериоти, P.E.

Техас

«Этот материал в значительной степени оправдал мои ожидания. По курсу было легко следовать. Фотографии в основном обеспечивали хорошее наглядное представление о

.

обсуждаемых тем »

Майкл Райан, P.E.

Пенсильвания

«Именно то, что я искал. Потребовался 1 балл по этике, и я нашел его здесь.»

Джеральд Нотт, П.Е.

Нью-Джерси

«Это был мой первый онлайн-опыт получения необходимых мне кредитов PDH. Это было

информативно, выгодно и экономично.

Очень рекомендую

всем инженерам »

Джеймс Шурелл, П.Е.

Огайо

«Я понимаю, что вопросы относятся к« реальному миру »и имеют отношение к моей практике, и

не на основании какой-то неясной секции

законов, которые не применяются

до «нормальная» практика.»

Марк Каноник, П.Е.

Нью-Йорк

«Отличный опыт! Я многому научился, чтобы перенести его на свой медицинский прибор

организация «

Иван Харлан, П.Е.

Теннесси

«Материалы курса содержали хорошее, не слишком математическое, с хорошим акцентом на практическое применение технологий».

Юджин Бойл, П.E.

Калифорния

«Это был очень приятный опыт. Тема была интересной и хорошо изложенной,

а онлайн-формат был очень

доступный и простой

использовать. Большое спасибо «.

Патрисия Адамс, P.E.

Канзас

«Отличный способ добиться соответствия требованиям PE Continuing Education в рамках ограничений по времени лицензиата.»

Joseph Frissora, P.E.

Нью-Джерси

«Должен признаться, я действительно многому научился. Помогает иметь печатный тест во время

обзор текстового материала. Я

также оценил просмотр

предоставлено фактических случаев »

Жаклин Брукс, П.Е.

Флорида

«Документ» Общие ошибки ADA при проектировании объектов «очень полезен.Модель

испытание потребовало исследований в

документ но ответы были

в наличии. «

Гарольд Катлер, П.Е.

Массачусетс

«Я эффективно использовал свое время. Спасибо за широкий выбор вариантов

в транспортной инженерии, что мне нужно

для выполнения требований

Сертификат ВОМ.»

Джозеф Гилрой, P.E.

Иллинойс

«Очень удобный и доступный способ заработать CEU для моих требований PG в Делавэре».

Ричард Роудс, P.E.

Мэриленд

«Я многому научился с защитным заземлением. Пока все курсы, которые я прошел, были отличными.

Надеюсь увидеть больше 40%

курсов со скидкой.»

Кристина Николас, П.Е.

Нью-Йорк

«Только что сдал экзамен по радиологическим стандартам и с нетерпением жду возможности сдать еще

курсов. Процесс прост, и

намного эффективнее, чем

приходится путешествовать. «

Деннис Мейер, P.E.

Айдахо

«Услуги, предоставляемые CEDengineering, очень полезны для профессионалов

Инженеры получат блоки PDH

в любое время.Очень удобно ».

Пол Абелла, P.E.

Аризона

«Пока все отлично! Поскольку я постоянно работаю матерью двоих детей, у меня мало

время искать, где на

получить мои кредиты от «

Кристен Фаррелл, P.E.

Висконсин

«Это было очень познавательно и познавательно.Легко для понимания с иллюстрациями

и графики; определенно делает это

проще поглотить все

теорий. «

Виктор Окампо, P.Eng.

Альберта, Канада

«Хороший обзор принципов работы с полупроводниками. Мне понравилось пройти курс по

.

мой собственный темп во время моего утро

до метро

на работу.»

Клиффорд Гринблатт, П.Е.

Мэриленд

«Просто найти интересные курсы, скачать документы и взять

викторина. Я бы очень рекомендовал

вам на любой PE, требующий

CE единиц. «

Марк Хардкасл, П.Е.

Миссури

«Очень хороший выбор тем из многих областей техники.»

Randall Dreiling, P.E.

Миссури

«Я заново узнал то, что забыл. Я также рад оказать финансовую помощь

по ваш промо-адрес который

пониженная цена

на 40% «

Конрадо Казем, П.E.

Теннесси

«Отличный курс по разумной цене. Воспользуюсь вашими услугами в будущем».

Charles Fleischer, P.E.

Нью-Йорк

«Это был хороший тест и фактически подтвердил, что я прочитал профессиональную этику

коды и Нью-Мексико

правил. «

Брун Гильберт, П.E.

Калифорния

«Мне очень понравились занятия. Они стоили потраченного времени и усилий».

Дэвид Рейнольдс, P.E.

Канзас

«Очень доволен качеством тестовых документов. Буду использовать CEDengineerng

при необходимости дополнительных

Сертификация . «

Томас Каппеллин, П.E.

Иллинойс

«У меня истек срок действия курса, но вы все же выполнили свое обязательство и дали

мне то, за что я заплатил — много

оценено! «

Джефф Ханслик, P.E.

Оклахома

«CEDengineering предлагает удобные, экономичные и актуальные курсы.

для инженера »

Майк Зайдл, П.E.

Небраска

«Курс был по разумной цене, а материалы были краткими и

хорошо организовано. «

Glen Schwartz, P.E.

Нью-Джерси

«Вопросы подходили для уроков, а материал урока —

.

хороший справочный материал

для деревянного дизайна. «

Брайан Адамс, П.E.

Миннесота

«Отлично, я смог получить полезные рекомендации по простому телефонному звонку.»

Роберт Велнер, P.E.

Нью-Йорк

«У меня был большой опыт работы в прибрежном строительстве — проектирование

Строительство курс и

очень рекомендую

Денис Солано, P.E.

Флорида

«Очень понятный, хорошо организованный веб-сайт. Материалы курса этики Нью-Джерси были очень хорошими

хорошо подготовлены. »

Юджин Брэкбилл, P.E.

Коннектикут

«Очень хороший опыт. Мне нравится возможность загружать учебные материалы на

.

обзор где угодно и

всякий раз, когда.»

Тим Чиддикс, P.E.

Колорадо

«Отлично! Сохраняю широкий выбор тем на выбор».

Уильям Бараттино, P.E.

Вирджиния

«Процесс прямой, без всякой ерунды. Хороший опыт».

Тайрон Бааш, П.E.

Иллинойс

«Вопросы на экзамене были зондирующими и продемонстрировали понимание

материала. Полное

и всесторонний ».

Майкл Тобин, P.E.

Аризона

«Это мой второй курс, и мне понравилось то, что мне предложили этот курс

поможет по телефону

работ.»

Рики Хефлин, П.Е.

Оклахома

«Очень быстро и легко ориентироваться. Я определенно буду использовать этот сайт снова».

Анджела Уотсон, P.E.

Монтана

«Легко выполнить. Нет путаницы при подходе к сдаче теста или записи сертификата».

Кеннет Пейдж, П.E.

Мэриленд

«Это был отличный источник информации о солнечном нагреве воды. Информативный

и отличное освежение ».

Luan Mane, P.E.

Conneticut

«Мне нравится подход к регистрации и возможность читать материалы в автономном режиме, а затем

вернись, чтобы пройти викторину «

Алекс Млсна, П.E.

Индиана

«Я оценил объем информации, предоставленной для класса. Я знаю

это вся информация, которую я могу

использование в реальных жизненных ситуациях »

Натали Дерингер, P.E.

Южная Дакота

«Обзорные материалы и образец теста были достаточно подробными, чтобы позволить мне

успешно завершено

курс.»

Ира Бродский, П.Е.

Нью-Джерси

«Веб-сайтом легко пользоваться, вы можете скачать материал для изучения, а потом вернуться

и пройдите викторину. Очень

удобно а на моем

собственный график «

Майкл Глэдд, P.E.

Грузия

«Спасибо за хорошие курсы на протяжении многих лет.»

Dennis Fundzak, P.E.

Огайо

«Очень легко зарегистрироваться, получить доступ к курсу, пройти тест и распечатать PDH

Сертификат

. Спасибо за изготовление

процесс простой. »

Fred Schaejbe, P.E.

Висконсин

«Опыт положительный.Быстро нашел курс, который соответствовал моим потребностям, и закончил

часовой PDH в

один час. «

Стив Торкильдсон, P.E.

Южная Каролина

«Мне понравилось загружать документы для проверки содержания

и пригодность, до

имея для оплаты

материал

Ричард Вимеленберг, P.E.

Мэриленд

«Это хорошее напоминание об ЭЭ для инженеров, не занимающихся электричеством».

Дуглас Стаффорд, П.Е.

Техас

«Всегда есть возможности для улучшения, но я ничего не могу придумать в вашем

процесс, требующий

улучшение.»

Thomas Stalcup, P.E.

Арканзас

«Мне очень нравится удобство участия в викторине онлайн и получение сразу

Сертификат

. «

Марлен Делани, П.Е.

Иллинойс

«Учебные модули CEDengineering — это очень удобный способ доступа к информации по телефону

.

многие различные технические зоны за пределами

по своей специализации без

надо ехать.

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован.