Указания по расчету нагрузок трансформаторов тока

Содержание

1. Общая часть

Всем доброго времени суток! Представляю Вашему вниманию типовую работу «Указания по расчету нагрузок трансформаторов тока» №48082-э «Теплоэлектропроект».

Вторичная нагрузка на трансформаторы тока (ТТ) складывается из:

• а) сопротивления проводов — rпр;
• б) полного сопротивления реле и измерительных приборов — Zр и Zп;
• в) переходного сопротивления принимаемого равным — rпер = 0,05 Ом.

Согласно ГОСТ трансформаторы тока должны соответствовать одному из следующих классов точности: 0,5; 1; 3; 5Р; 10Р.

Класс точности 0,5 должен обеспечиваться при питании от трансформатора тока расчетных счетчиков. При питании щитовых измерительных приборов класс точности трансформаторов тока должен быть не ниже 3. При необходимости для измерения иметь более высокий класс точности трансформаторы тока должны выбираться по классу точности на ступень выше, чем соответствующий измерительный прибор.

Например: для приборов класса 1 трансформаторов тока должен обеспечивать класс 0,5; для приборов — 1,5 трансформаторов тока должен обеспечивать класс точности 1,0.

Требования к трансформаторам тока для релейной защиты рассмотрены ниже.

При расчете нагрузки на ТТ в целях упрощения допускается сопротивления элементов вторичной цепи ТТ складывать арифметически, что создает некоторый расчетный запас.

Потребление токовых обмоток релейной и измерительной аппаратуры приведено в разделе «7. Справочные данные по потреблению релейной аппаратуры». Для удобства и упрощения расчета в указанных приложениях потребление дано в Омах. Для тех приборов и реле, для которых в каталогах указано их потребление в ВА, сопротивление в Омах определяется по выражению

где:
S – потребляемая мощность по токовым цепям, ВА;
I – ток, при котором задана потребляемая мощность, А.

При расчете сопротивления проводов (кабеля) во вторичных цепях ТТ используется:

где:

• rпр — активное сопротивление проводов (жилы кабеля) от трансформатора тока до прибора или реле, Ом;
• l – длина провода (кабеля) от трансформатора тока до места установки измерительных приборов или релейной аппаратуры, м;
• S – сечение провода или жилы кабеля, мм2;
• γ –удельная проводимость, м/Ом. мм2(для меди γ = 57, для алюминия γ =34,5).

2. Определение нагрузки на трансформаторы тока для измерительных приборов

Нагрузка на ТТ для измерительных приборов складывается из сопротивлений последовательно включенных измерительной аппаратуры, соединительных проводов и переходных сопротивлений в контактных соединениях.

Величина расчетной нагрузки Zн зависит также от схемы соединения ТТ.

При расчете определяется нагрузка для наиболее загруженной фазы ТТ.

В случае включения релейной аппаратуры последовательно с измерительной в расчетную нагрузку вводится также сопротивление реле. При этом расчетная нагрузка не должна превосходить допустимую в требуемом классе точности данного ТТ для измерительных приборов.

При соединении трансформаторов тока в звезду.

При соединении трансформаторов тока в неполную звезду.

При соединении ТТ в треугольник и включении измерительных приборов последовательно с реле во всех линейных проводах.

где:

— сопротивление нагрузки, включенной в линейном проводе трансформатора тока.

При соединении трансформаторов тока в треугольник и включении измерительного прибора последовательно с прибора последовательно с реле только в одном линейном проводе (например, в фазе А).

При использовании только одного ТТ.

В выражениях (3-7) известны сопротивления измерительных приборов Zп, сопротивления реле Zр, переходное сопротивление rпер и неизвестно сопротивление проводов rпр.

Поэтому расчет нагрузки на ТТ сводится к определению сопротивления соединительных проводов rпр.

Сопротивление rпр. определяется из условия обеспечения работа ТТ в требуемом классе точности при расчетной нагрузке. Поэтому должно быть Zн < Zдоп. Принимая Zн=Zдоп и пользуясь выражениями (3-7), определяется rпр для соответствующих схем соединения:

По найденному значению rпр определяется допустимое сечение соединительных проводов, пользуясь выражением (2).

Если в результате расчета сечение S окажется меньше 2,5 мм2, то оно должно быть принято равным 2,5 мм2 из условия механической прочности проводов в токовых цепях ТТ.

3. Определение напряжения на вторичной обмотке трансформатора тока

Сопротивление нагрузки трансформатора тока для измерительных приборов и релейной защиты по условию допустимого напряжения на вторичной обмотке трансформатора тока должно быть таким, чтобы при любом возможном виде короткого замыкания в месте установки трансформаторов тока измерения или защиты и любом возможном первичном токе трансформатора тока напряжение на зажимах вторичной обмотки трансформатора тока установившемся режиме не превышало 1000 В.

Это условие считается выполненным, если при любом виде к.з.

где:

• I1- наибольший возможный первичный ток при к.з.;
• nт – номинальный коэффициент трансформации трансформатора тока;
• Zн – фактическое сопротивление вторичной нагрузки трансформатора тока с учетом сопротивления принятого провода (жилы кабеля)

Если в результате расчета оказалось, что при Zн напряжение больше 1000 В, то следует перейти на большее сечение соединительных проводов (жил кабеля) до 10 мм2 включительно.

Если при S=10 мм2 напряжение окажется больше 1000 В, то следует перейти на больший коэффициент трансформации и расчет для определения Zн должен быть повторен.

4. Определение нагрузки на трансформаторы тока для релейной защиты

Нагрузка на ТТ для релейной защиты складывается из последовательно включенных сопротивлений релейной аппаратуры , соединительных проводов и переходных сопротивлений в контактных соединениях. Величина вторичной нагрузки зависит также от схемы соединения ТТ и от вида КЗ.

Релейная защита в условиях КЗ обычно работает при больших токах, которые во много раз превышают номинальный ток ТТ. Расчетами и опытом эксплуатации установлено, что для обеспечения правильной работы релейной защиты погрешности ТТ не должны превышать предельно допустимых значений.

По ПУЭ эта погрешность, как правило, не должна быть более 10%.

В ГОСТ 7746-88 точность ТТ, используемых для релейной защиты, нормируется по их полной погрешности (ε), обусловленной током намагничивания. По условию ε < 10% построены кривые предельных кратностей ТТ.

При этом наибольшее отношение первичного тока к его номинальному значению, при котором полная погрешность при заданной вторичной нагрузке не превышает 10%, называется предельной кратностью (К10).

Согласно тому же ГОСТ заводы-поставщики ТТ обязаны гарантировать значение номинальной предельной кратности (К10н), при которой полная погрешность ТТ, работающего с номинальной вторичной нагрузкой, не превышает 10%.

Чтобы найти допустимую нагрузку по кривым предельных кратностей, необходимо предварительно определить расчетную кратность тока К.З., т. е. отношение тока КЗ в расчетной точке к минимальному току ТТ (Красч.)

5. Определение расчетной кратности (Красч.) для выбора допустимой нагрузки (Zдоп.) на трансформаторы тока по кривым предельных кратностей

Для правильного выбора допустимой нагрузки на ТТ необходимо выбрать соответствующий режим и место короткого замыкания.

Расчетным режимом является КЗ, при котором ток к. з. имеет максимальную для данного ТТ величину Iмакс. в заданном месте КЗ.

Величины Iмакс. Выбираются различно для разных типов защиты зависимости от принципа их работы.

5.1 Токовые защиты с независимой характеристикой

Для максимальной токовой защиты с независимой характеристикой Iмакс = 1,1*Ic.з., поскольку для этих защит точная работа ТТ требуется лишь при токе их срабатывания.

Расчетная кратность определяется в условиях срабатывания защиты:

где:

• 1,1 – коэффициент, учитывающий 10%-ную погрешность ТТ при срабатывании защиты;
• Iс.з. – первичный ток срабатывания защиты;
• I1н – первичный номинальный ток ТТ.

5.2 Токовые отсечки

Для токовой отсечки Iмакс = 1,1*Ic.з., поскольку для этих защит точная работа ТТ требуется лишь при токе их срабатывания.

Расчетная кратность определяется в условиях срабатывания защиты:

где: n=1,2-1,3

5.3 Максимальные токовые защиты с зависимой характеристикой

Для МТЗ с зависимой характеристикой Iмакс должен соответствовать току КЗ, при котором производится согласование по времени защит смежных элементов.

Расчетная кратность:

Iк.з.макс.- максимальный ток короткого замыкания, при котором производится согласование смежных защит;
n=1,2-1,3

5.4 Направленные токовые и дистанционные защиты

Для предотвращения излишних срабатываний, многоступенчатых защит Iмакс определяется при КЗ в конце зоны первой ступени защит или в конце линии.

Расчетная кратность:

n – коэффициент, принимается при минимальном времени действия защиты: менее 0,5 сек равным 1,4-1,5, а при времени больше 0,5 сек равным 1,2-1,3.

5.5 Дифференциальные токовые защиты

Для предотвращения срабатывания защиты от токов небаланса Iмакс определяется при наибольшем токе внешнего КЗ.

Расчетная кратность:

I1расч.- максимальный ток при внешнем коротком замыкании;
n – коэффициент, принимается при выполнении защиты на реле с БНТ равным 1, а при реле без БНТ равным 1,8-2.

5.6 Дифференциально-фазные высокочастотные защиты

Для предотвращения срабатывания защиты от токов небаланса Iмакс определяется при наибольшем токе внешнего КЗ.

Расчетная кратность:

I1расч.- максимальный ток при коротком замыкании в конце защищаемой линии;
n — принимается 1,6-1,8.

5.7 Продольные дифференциальные токовые защиты линий

Для предотвращения срабатывания защиты от токов небаланса Iмакс определяется при наибольшем токе внешнего КЗ.

Расчетная кратность:

I1расч.- максимальный ток при коротком замыкании в конце защищаемой линии;
n – принимается 1,8-2,0.

По расчетной кратности, пользуясь кривыми предельных кратностей (по данным заводов-изготовителей трансформаторов тока) находится допустимое сопротивление Zдоп для трансформаторов тока рассматриваемой защиты.

В тех случаях, когда из-за отсутствия кривых предельных кратностей при проектировании вынужденно используются кривые 10%-ных кратностей, необходимо для учета возможного их завышения по сравнению с действительно допустимыми значениями по кривым предельных кратностей полученное по выражениям (13-19) значение Красч. увеличивать в 1,25 раз.

6.Определение расчетной нагрузки Zн

Расчетная нагрузка для трансформаторов тока релейной защиты определяется по выражениям, приведенным в таблице №1. В расчете принимается Zн=Zдоп.

По значению Zн можно определить сопротивление соединительных проводов (жил кабеля) во вторичных цепях трансформаторов тока.

Таблица 1 – расчетные формулы для определения вторичной нагрузки и сопротивления соединительных проводов трансформаторов тока для релейной защиты

7.Определение сопротивления соединительных проводов

В Таблице №1 приведены расчетные выражения, для определения сопротивления соединительных проводов во вторичных цепях трансформаторов тока в зависимости от их схем соединения и от вида КЗ.

При этом сопротивление релейной аппаратуры, подключенной к трансформаторам тока, может быть найдено по Справочные данные по потреблению релейной аппаратуры или по другим заводским данным.

По найденному значению rпр определяется допустимое сечение соединительных проводов.

Если в результате расчета S окажется менее 2,5 мм2, то оно должно быть принято равным 2,5 мм2 из условия механической прочности проводов в токовых цепях ТТ, после чего определяется фактическое сопротивление проводов по выражению (2).

Если в результате расчета сечение кабеля окажется чрезмерно большое (более 10 мм2), то для его уменьшения можно рекомендовать следующие мероприятия:

1. Применить последовательное соединение двух обмоток трансформаторов тока рассматриваемой защиты. При последовательном соединении одинаковых сердечников трансформаторов тока нагрузка на каждый сердечник ТТ уменьшается в 2 раза. При последовательном соединении разных сердечников трансформаторов тока расчетная нагрузка на ТТ уменьшается, так как она распределяется между обмотками трансформаторов тока пропорционально их ЭДС.

2. Изменить схему соединения трансформаторов тока вместо неполной звезды перейти к полной звезде; вместо схемы на разность токов перейти к схеме неполной звезды и т. п.

3. Применить другой трансформатор тока, допускающий большую вторичную нагрузку.

4. Установить дополнительный комплект трансформаторов тока и перевести на него часть вторичной нагрузки.

8.Справочные данные по потреблению релейной аппаратуры

Реле тока серии РТ-40

№ п/п	Тип реле	Пределы уставок, А	Сопротивление обмотки реле, Ом	Примечание
1	РТ40/0,2	0,05-0,1 0,1-0,2	80	—
2	РТ40/0,6	0,15-0,3 0,3-0,6	8,9 2,2	—
3	РТ40/2	0,5-1 1-2	0,8 0,2	—
4	РТ40/6	1,5-3 3-6	0,22 0,055	—
5	РТ40/10	2,5-5 5-10	0,08 0,02	—
6	РТ40/20	5-10 10-20	0,02 0,005	—
7	РТ40/50	12,5-25 25-50	0,0051 0,00128	—
8	РТ40/100	25-50 50-100	0,00288 0,00072	—
9	РТ40/200	50-100 100-200	0,0032 0,0008	—
10	РТ40/Ф	1,75-3,5 2,9-5,8 4,4-8,8 8,8-17,6	0,090 0,036 0,020 0,008	—

Реле тока серии РТ-40/1Д

№ п/п	Пределы уставок, А	Полное сопротивление, Ом
		Фазы
		А	В	С
1	0,15	40	20	21
2	0,4	25	13	13
3	1	14	7	7
4	2	9	5	5
5	4	6	2,5	2,8
6	5	5	2	2

Реле тока серии РТ 40/Р-1

Зависимость величины полного сопротивления от величины подаваемого тока при питании всех трех обмоток реле

№ п/п	Пределы уставок, А	Полное сопротивление, Ом
		Фазы
		А	В	С
1	0,15	40	20	21
2	0,4	25	13	13
3	1	14	7	7
4	2	9	5	5
5	4	6	2,5	2,8
6	5	5	2	2

Реле тока серии РТ 40/Р-5

Зависимость величины полного сопротивления от величины подаваемого тока при питании всех трех обмоток реле

№ п/п	Пределы уставок, А	Полное сопротивление, Ом
		Фазы
		А	В	С
1	1	1,6	0,9	0,92
2	3	0,8	0,35	0,36
3	5	0,5	0,25	0,26
4	7	0,4	0,17	0,18
5	15	0,25	0,08	0,1
6	25	0,15	0,06	0,08

Реле тока серии РТ 80

№ п/п	Тип реле	Сопротивление обмотки реле при разных уставках		Примечание
		Iном, А	Z, Ом
1	РТ81/1	4	0,62	—
2	РТ81/1У	5	0,4	—
3	РТ82/1	6	0,28	—
4	РТ82/1У	7	0,204	—
5	РТ83/1	8	0,156	—
6	РТ83/1У
7	РТ84/1	9	0,123	—
8	РТ84/1У
9	РТ85/1	10	0,1	—
10	РТ85/1У
11	РТ86/1
12	РТ86/1У
13	РТ81/2	2	2,5	—
14	РТ81/2У
15	РТ82/2	2,5	1,6	—
16	РТ82/2У
17	РТ83/2	3	1,11	—
18	РТ83/2У	3,5	0,82	—
19	РТ84/2	4	0,625	—
20	РТ84/2У
21	РТ85/2	4,5	0,495	—
22	РТ86/2	5	0,4	—

Реле тока серии РТ 90

№ п/п	Тип реле	Сопротивление обмотки реле при разных уставках		Примечание
		Iном, А	Z, Ом
1	РТ91/1	4	1,56	—
2	РТ91/1	5	1	—
3	РТ91/1У	6	0,695	—
4	РТ91/1У	7	0,51	—
5	РТ95/1	8	0,39	—
6	РТ95/1У	9	0,308	—
7	РТ95/1У	10	0,25	—
8	РТ91/2	2	6,25	—
9	РТ91/2	2,5	4	—
10	РТ91/2У	3	2,78	—
11	РТ91/2У	3,5	2,03	—
12	РТ95/2	4	1,56	—
13	РТ91/2У	4,5	1,24	—
14	РТ91/2У	5	1	—

Фильтр-реле тока обратной последовательности серии РТФ

№ п/п	Тип реле	Сопротивление обмотки реле при разных уставках		Примечание
		Iном, А	Z, Ом
1	РТФ 1М	5	0,22	На фазу
2	РТФ 1М	1	5,5	На фазу
3	РТФ 7/1	5	0,8	На фазу
4	РТФ 7/1	10	0,2	На фазу
5	РТФ 7/2	5	0,6	На фазу
6	РТФ 7/2	1	15	На фазу
7	РТФ 6М	5	0,4	На фазу
8	РТФ 6М	10	0,1	На фазу

Реле токовые дифференциальные

№ п/п	Тип реле	Наименование обмоток	Сопротивление обмоток, Ом	Примечание
1	РНТ 565	Рабочая	0,1	При полностью включенных витках
		Первая уравнительная	0,1	При полностью включенных витках
		Вторая уравнительная	0,1	При полностью включенных витках
2	РНТ 566	Первая рабочая	2,5	При полностью включенных витках
		Вторая рабочая	1,5	При полностью включенных витках
		Третья рабочая	0,25	При полностью включенных витках
3	РНТ 566/2	Первая рабочая	1,5	При полностью включенных витках
		Вторая рабочая	0,1	При полностью включенных витках
4	РНТ 567	Первая рабочая	0,05	При полностью включенных витках
		Вторая рабочая	0,05	При полностью включенных витках
5	РНТ 567/2	Первая рабочая	0,5	При полностью включенных витках
		Вторая рабочая	0,5	При полностью включенных витках

Всего наилучшего! До новых встреч на сайте Raschet. info.

Требования к организации коммерческого учета

Требования к местам установки приборов учета

Приборы учета подлежат установке на границах балансовой принадлежности объектов электроэнергетики (энергопринимающих устройств) смежных субъектов розничного рынка — потребителей, сетевых организаций, имеющих общую границу балансовой принадлежности (далее — смежные субъекты розничного рынка). При отсутствии технической возможности установки прибора учета на границе балансовой принадлежности объектов электроэнергетики (энергопринимающих устройств) смежных субъектов розничного рынка прибор учета подлежит установке в месте, максимально приближенном к границе балансовой принадлежности, в котором имеется техническая возможность его установки.

В случае если прибор учета, в том числе коллективный (общедомовой) прибор учета в многоквартирном доме, расположен не на границе балансовой принадлежности объектов электроэнергетики (энергопринимающих устройств) смежных субъектов розничного рынка, то объем потребления электрической энергии, определенный на основании показаний такого прибора учета, в целях осуществления расчетов по договору подлежит корректировке на величину потерь электрической энергии, возникающих на участке сети от границы балансовой принадлежности объектов электроэнергетики (энергопринимающих устройств) до места установки прибора учета (ОПФРР п. 144).

Приборы учета (измерительные комплексы) электроэнергии должны размещаться в легко доступных для обслуживания сухих помещениях, в достаточно свободном и не стесненном для работы месте с температурой в зимнее время не ниже 0°С. Приборы учета общепромышленного исполнения не разрешается устанавливать в помещениях, где по производственным условиям температура может часто превышать +40°С, а также в помещениях с агрессивными средами. Допускается размещение счетчиков в неотапливаемых помещениях и коридорах распределительных устройств электростанций и подстанций, а также в шкафах наружной установки. В случае, если приборы не предназначены для использования в условиях отрицательных температур, должно быть предусмотрено стационарное их утепление на зимнее время посредством утепляющих шкафов, колпаков с подогревом воздуха внутри них, электрической лампой или нагревательным элементом для обеспечения внутри колпака положительной температуры, но не выше +20°С (ПУЭ п. 1. 5.27).

Приборы учета должны устанавливаться в шкафах, камерах комплектных распределительных устройствах (КРУ, КРУП), на панелях, щитах, в нишах, на стенах, имеющих жесткую конструкцию. Высота от пола до коробки зажимов прибора учета должна быть в пределах 0,8-1,7 м (ПУЭ п. 1.5.29) (за исключением вариантов технического решения установки прибора учета в точке присоединения на опоре ВЛ-0,4 кВ).

Конструкции и размеры шкафов, ниш, щитков и т.п. должны обеспечивать удобный доступ к зажимам счетчиков и трансформаторов тока. Кроме того, должна быть обеспечена возможность удобной замены счетчика и установки его с уклоном не более 1° (ПУЭ п. 1.5.31).

При наличии на объекте нескольких присоединений с отдельным учетом электроэнергии на панелях счетчиков должны быть надписи наименований присоединений (ПУЭ п. 1.5.38).

Требования к приборам учета

Выбор класса точности:

• Для учета электрической энергии, потребляемой потребителями (кроме граждан-потребителей) с максимальной мощностью менее 670 кВт, подлежат использованию приборы учета класса точности:
  • для точек присоединения к объектам электросетевого хозяйства напряжением от 0,4кВ до 35 кВ – 1,0 и выше;
  • для точек присоединения к объектам электросетевого хозяйства напряжением от 110 кВ и выше – 0,5S и выше.  (ОПФРР п.138, п.142).
• Для учета электрической энергии, потребляемой потребителями с максимальной мощностью не менее 670 кВт, подлежат использованию приборы учета, позволяющие измерять почасовые объемы потребления электрической энергии, класса точности 0,5 S и выше, обеспечивающие хранение данных о почасовых объемах потребления электрической энергии за последние 90 дней и более или включенные в систему учета. (ОПФРР п.138, п.142).
• Для учета электроэнергии, потребляемой гражданами, подлежат использованию приборы учета класса точности 2,0 и выше.

Требования к поверке:

• Каждый установленный расчетный прибор учета должен иметь на винтах, крепящих кожух прибора учета, пломбы с клеймом метрологической поверки, а на зажимной крышке – пломбу сетевой компании.
• Наличие действующей поверки прибора учета подтверждается наличием читаемой пломбы метрологической поверки и, как правило, предоставлением документа – паспорта-формуляра на прибор учета или свидетельства о поверке. В документах на прибор учета должны быть отметки о настройках тарифного расписания и местного времени.

Требования к вводным устройствам и к коммуникационным аппаратам на вводе

• Должна обеспечиваться возможность полного визуального осмотра со стационарных площадок вводных устройств ВЛ, КЛ, а также вводных доучетных электропроводок оборудования для выявления безучетного подключения энергопринимающих устройств. Места возможного безучетного подключения должны быть изолированы путем пломбировки камер, ячеек, шкафов и др. (ПТЭЭП п.2.11.18).
• При нагрузке до 100 А включительно, исключать установку разъединителей (рубильников) до места установки узла учета. Для безопасной установки и замены приборов учета в сетях напряжением до 1 кВ должна предусматриваться установка вводных автоматов защиты (на расстоянии не более 10 м от прибора учета) с возможностью опломбировки (ПУЭ п.1.5.36).
• Установку аппаратуры АВР, ОПС и другой автоматики предусматривать после места установки прибора учета (измерительного комплекса) электроэнергии.

Требования к измерительным трансформаторам напряжения

• Класс точности – не хуже 0,5 (ПУЭ п.1.5.16).
• При трёхфазном вводе применять трёхфазные ТН или группы из трёх однофазных ТН.
• Для сохранности измерительных цепей должна быть предусмотрена возможность опломбировки решеток и дверец камер, где установлены предохранители (устанавливаются предохранители с сигнализацией их срабатывания (ПУЭ п. 3.4.28) на стороне высокого и низкого напряжения ТН, а также рукояток приводов разъединителей ТН. При невозможности опломбировки камер, пломбируются выводы ТН (ПТЭЭП п.2.11.18).
• Для обеспечения безопасности работ, проводимых в цепях измерительных приборов, устройств релейной защиты и электроавтоматики, вторичные цепи (обмотки) измерительных трансформаторов напряжения должны иметь постоянные заземления (Правила по охране труда при эксплуатации электроустановок п. 42.1).
• Вторичные обмотки трансформатора напряжения должны быть заземлены соединением нейтральной точки или одного из концов обмотки с заземляющим устройством. Заземление вторичных обмоток трансформатора напряжения должно быть выполнено, как правило, на ближайшей от трансформатора напряжения сборке зажимов или на зажимах трансформатора напряжения (ПУЭ п.3.4.24).
• Наличие действующей поверки подтверждается, как правило, предоставлением оригиналов паспортов или свидетельств о поверке ТН с протоколами поверки (ПТЭЭП 2.11.11).

Требования к измерительным трансформаторам тока

• Класс точности – не хуже 0,5 (ПУЭ п.1.5.16).
• При полукосвенном включении прибора учета необходимо устанавливать трансформаторы тока во всех фазах.
• Значения номинального вторичного тока должны быть увязаны с номинальными токами приборов учёта.
• Трансформаторы тока, используемые для присоединения счётчиков на напряжении до 0,4 кВ, должны устанавливаться после коммутационных аппаратов по направлению потока мощности (ПУЭ п.1.5.36.).
• Выводы вторичной измерительной обмотки трансформаторов тока должны иметь крышки для опломбировки. (ПТЭЭП п.2.11.18)
• Для обеспечения безопасности работ, проводимых в цепях измерительных приборов, устройств релейной защиты и электроавтоматики, вторичные цепи (обмотки) измерительных трансформаторов тока должны иметь постоянные заземления. (Правила по охране труда при эксплуатации электроустановок п. 42.1)
• Заземление во вторичных цепях трансформаторов тока следует предусматривать на зажимах трансформаторов тока (ПУЭ п.3.4.23).
• Трансформатор тока должен иметь действующую метрологическую поверку первичную (заводскую) или периодическую (в соответствии с межповерочным интервалом, указанным в описании типа данного средства измерения). Наличие действующей поверки подтверждается, как правило, предоставлением оригиналов паспортов или свидетельств о поверке ТТ с протоколами поверки (ПТЭЭП 2.11.11).
• Предельные значения вторичной нагрузки трансформаторов тока класса точности 0,5 должны находиться в диапазоне 25–100% от номинальной (ГОСТ-7746–2001 трансформаторы тока).

Требования к измерительным цепям

• В электропроводке к расчетным счетчикам наличие паек и скруток не допускается (ПУЭ п.1.5.33).
• Электропроводка должна соответствовать условиям окружающей среды, назначению и ценности сооружений, их конструкции и архитектурным особенностям. Электропроводка должна обеспечивать возможность легкого распознания по всей длине проводников по цветам:
• Голубого цвета – для обозначения нулевого рабочего или среднего проводника электрической сети;
• Двухцветной комбинации зелено-желтого цвета – для обозначения защитного или нулевого защитного проводника;
• двухцветной комбинации зелено-желтого цвета по всей длине с голубыми метками на концах линии, которые наносятся при монтаже – для обозначения совмещенного нулевого рабочего и нулевого защитного проводника;
• черного, коричневого, красного, фиолетового, серого, розового, белого, оранжевого, бирюзового цвета – для обозначения фазного проводника (ПУЭ п. 2.1.31).
• Жилы контрольных кабелей для присоединения под винт к зажимам панелей и аппаратов должны иметь сечения не менее 1,5 мм (а при применении специальных зажимов – не менее 1,0 мм) для меди; для неответственных вторичных цепей, для цепей контроля и сигнализации допускается присоединение под винт кабелей с медными жилами сечением 1 мм;
• Монтаж цепей постоянного и переменного тока в пределах щитовых устройств (панели, пульты, шкафы, ящики и т. п.), а также внутренние схемы соединений приводов выключателей, разъединителей и других устройств по условиям механической прочности должны быть выполнены проводами или кабелями с медными жилами. Применение проводов и кабелей с алюминиевыми жилами для внутреннего монтажа щитовых устройств не допускается (ПУЭ п.3.4.12).
• Присоединения токовых обмоток счетчиков к вторичным обмоткам трансформаторов тока следует проводить отдельно от цепей защиты и электроизмерительными приборами (ПУЭ п. 1.5.18).
• Для сохранности измерительных цепей должна быть предусмотрена возможность опломбировки испытательных блоков, коробок и других приборов, включаемых в измерительные цепи прибора учета, при этом необходимо минимизировать применение таких устройств (ПТЭЭП п. 2.11.18).
• Проводники цепей напряжения подсоединять к шинам посредством отдельного технологического болтового присоединения, в непосредственной близости от трансформатора тока данного измерительного комплекса.
• Нагрузка вторичных обмоток измерительных трансформаторов, к которым присоединяются приборы учета, не должна превышать номинальных значений.
• Сечение и длина проводов и кабелей в цепях напряжения расчетных счетчиков должны выбираться такими, чтобы потери напряжения в этих цепях составляли не более 0,25 % номинального напряжения. (ПУЭ п.1.5.19).
• Для косвенной схемы подключения прибора учета вторичные цепи следует выводить на самостоятельные сборки зажимов или секции в общем ряду зажимов. При отсутствии сборок с зажимами необходимо устанавливать испытательные блоки. Зажимы должны обеспечивать закорачивание вторичных цепей трансформаторов тока, отключение токовых цепей прибора учета и цепей напряжения в каждой фазе прибора учета при их замене или проверке, а также включение образцового прибора учета без отсоединения проводов и кабелей. Конструкция сборок и коробок зажимов расчетных приборов учета должна обеспечивать возможность их пломбирования. (ПУЭ п.1.5.23).

404 Страница не найдена

О компании Россети Янтарь 75 лет История компании Ключевые факты и цифры Миссия и стратегия Программа реконструкции и развития электрических сетей Калининградской области до 2020 года Схема выдачи мощности (СВМ) Подготовка к ЧМ Реконструкция сетей 60 кВ с переводом на 110 Кв Общесистемные мероприятия Мероприятия по обеспечению энергоснабжения потребителей Куршской косы Технологическое присоединение льготников Реконструкция сетей 0,23 кВ Акционерное общество Органы управления Информация об аудиторе и регистраторе Структура акционерного капитала Антикоррупционная политика Социальная и кадровая политика Социальная ответственность Пенсионный фонд Молодежная политика Взаимодействие с ВУЗами Вакансии Контактная информация и реквизиты Экологическая политика Руководство ПАО «Россети» Пресс-центр Россети Янтарь Россети Энергетика Видео Фоторепортажи Закупки Управление закупочной деятельностью Неликвиды Продажа и аренда имущества Проведение закупок Информация о заключенных договорах Дорожная карта по сотрудничеству МСП Закупки для МСП Реестр недобросовестных поставщиков Раскрытие информации Раскрытие информации Обществом Устав и внутренние документы Финансовая и годовая отчетность Ежеквартальные отчеты Аффилированные лица Существенные факты Решения органов управления Решения о выпуске ценных бумаг Сведения о порядке предоставления информации акционерам Интерфакс-ЦРКИ Дополнительные сведения, обязательные для раскрытия Обществом Инвестиционная программа Раскрытие информации субъектами оптового и розничного рынков электрической энергии сетевой организацией Действующая редакция с 16. 02.2019 г. В редакции до 16.02.2019 г. Раскрываемая информация в соответствии со Стандартом раскрытия информации энергоснабжающими, энергосбытовыми организациями и гарантирующими поставщиками Действующая редакция с 16.02.2019 г. В редакции до 16.02.2019 г. Раскрытие информации производителем электрической энергии Потребителям Обслуживание потребителей Территория обслуживания Совет потребителей услуг Центры обслуживания потребителей Интерактивная карта Услуги Технологическое присоединение Передача электроэнергии Коммерческий учет электрической энергии Передача объектов электросетевого хозяйства Зарядные станции для электротранспорта Дополнительные услуги Нормативные документы Документы по техническому обслуживанию и ремонту Правила применения цен и тарифов Нормативные документы cистемы обслуживания потребителей услуг Нормативные документы по технологическому присоединению Нормативные документы по коммерческому учету электроэнергии Нормативные документы по передаче электроэнергии Отключения электроэнергии Плановые отключения Аварийные отключения Дополнительная информация Правила безопасности Техническое состояние сетей Пропускная способность План и отчет по ремонтам Управление собственностью Энергосбережение и повышение энергетической эффективности Загрузка центров питания Обратная связь Опросы и анкеты Запись на прием Информация о качестве обслуживания потребителей ДЗО АО «Янтарьэнергосбыт» АО «Калининградская генерирующая компания» О компании Закупки Раскрытие информации Потребителям АО «Янтарьэнергосервис» О компании Закупки Раскрытие информации

Истечение межповерочного интервала трансформаторов тока

]]>

Подборка наиболее важных документов по запросу Истечение межповерочного интервала трансформаторов тока (нормативно–правовые акты, формы, статьи, консультации экспертов и многое другое).

Судебная практика: Истечение межповерочного интервала трансформаторов тока Открыть документ в вашей системе КонсультантПлюс:
Подборка судебных решений за 2019 год: Статья 13 «Поверка средств измерений» Федерального закона «Об обеспечении единства измерений»
(ООО юридическая фирма «ЮРИНФОРМ ВМ»)Руководствуясь статьей 13 Федерального закона от 26.06.2008 N 102-ФЗ «Об обеспечении единства измерений» и установив, что представителем истца в присутствии потребителя — ответчика произведена проверка прибора учета на объекте ответчика; по итогам проверки составлен акт проверки приборов учета электроэнергии, в котором указано, что прибор учета пригоден для осуществления расчетов за потребленную электроэнергию и оказанные услуги по передаче электроэнергии, измерительный комплекс не соответствует требованиям нормативно-технической документации, поскольку истек срок межповерочного интервала трансформатора тока; на основании данного акта истцом произведено начисление стоимости электрической энергии, арбитражные суды правомерно отказали во взыскании задолженности за потребленную электрическую энергию, исчисленную расчетным способом, придя к выводу о недоказанности истцом своей позиции и, соответственно, факта истечения межповерочного интервала трансформаторов тока, поэтому оснований для определения объема потребления электрической энергии (мощности) расчетным способом не имеется. Открыть документ в вашей системе КонсультантПлюс:
Подборка судебных решений за 2018 год: Статья 544 «Оплата энергии» ГК РФ
(ООО «Журнал «Налоги и финансовое право»)Гарантирующий поставщик обратился за взысканием задолженности по оплате поставленной во исполнение договора электроэнергии на объекты ответчика, рассчитанной исходя из 24 часов работы оборудования в сутки, в связи с истечением межповерочного интервала трансформаторов тока. Ответчик в подтверждение своих возражений представил приказ о фактическом режиме работы — 8 часов в сутки по 5 дней в неделю. Учитывая данное обстоятельство вместе с фактами поставки истцом электроэнергии и ее неоплаты ответчиком, руководствуясь п. п. 1, 3 ст. 539 ГК РФ, п. 1 ст. 544 ГК РФ, суд взыскал стоимость потребленной электроэнергии исходя из фактического режима работы ответчика (8 часов в сутки).

Статьи, комментарии, ответы на вопросы: Истечение межповерочного интервала трансформаторов тока Открыть документ в вашей системе КонсультантПлюс:
Статья: О некоторых вопросах, возникающих при рассмотрении споров о взыскании стоимости безучетно потребленной электрической энергии
(Щуринова С. Ю.)
(«Арбитражные споры», 2020, N 2)В деле N А66-19413/2017 АС СЗО изменил решение первой и постановление апелляционной инстанций и полностью удовлетворил требования гарантирующего поставщика к потребителю (управляющей организации) о взыскании задолженности за электрическую энергию, потребленную на общедомовые нужды, объем которой определен по показаниям общедомовых приборов учета. Как указал суд кассационной инстанции, поскольку доказательства того, что истечение межповерочного интервала трансформаторов тока привело к искажению показаний общедомовых приборов учета, не представлены, с учетом конкретных обстоятельств данного дела и отсутствия у сторон спора относительно правильности выполненного истцом расчета иск подлежал удовлетворению полностью.

Нормативные акты: Истечение межповерочного интервала трансформаторов тока

5.1 Выбор и расчетная проверка трансформаторов тока.

Выбор и расчет защит трансформатора тока

Похожие главы из других работ:

Дифференциальная защита трансформатора с расщепленной обмоткой низшего напряжения (на базе терминала RET670 фирмы «АББ Автоматизация»)

3.3 Проверка трансформаторов тока

Как известно, полная погрешность ТТ е в установившемся режиме не должна превышать 10% при максимальном токе внешнего КЗ. В переходных режимах КЗ часто происходит насыщение ТТ, которое приводит к увеличению их погрешностей…

Капитальный ремонт трансформатора типа ТМН-10000/110 ПС 110/10 кВ №11 АО «Северо-Казахстанская Распределительная Электросетевая Компания»

5.3 Проверка трансформаторов тока и напряжения

Трансформаторы тока предназначены для передачи сигнала измерительной информации измерительным приборам и устройствам защиты и управления…

Оценка правильности выбора числа и мощности генераторных агрегатов в судовой электрической сети

4.

2.2 Проверка трансформаторов тока

Трансформаторы тока проверяются на электродинамическую и термическую стойкость соответственно по условиям: iуд. ? iм. дин. и Вк?Iм2тер•tтер. где iуд — расчетное значение ударного тока к. з.; iм…

Проект узловой подстанции 330/35/6

4.1.3 Выбор и проверка измерительных трансформаторов тока

1.Выбор и проверка трансформаторов тока для РУВН. Выбираем трансформатор тока ТФЗМ-330У1 [2/стр. 124] Проверяем измерительную обмотку тока по вторичной нагрузке….

Проектирование релейной защиты трансформатора

7. Проверка трансформаторов тока на 10-% погрешность

Проверка ТА может выполняться в следующей последовательности: 1. Определяется предельная кратность k10 расчетного тока по отношению к первичному номинальному току трансформатора: , где т.е. принимается равным максимальному значению тока к.з…

Проектирование релейной защиты электроустановок

6.

Расчетная проверка трансформаторов тока

Все трансформаторы тока, предназначенные для питания токовых цепей устройств релейной защиты от к.з….

Проектирование транзитной тяговой подстанции для питания системы тяги 2 х 27,5 кВ

3.8 Проверка трансформаторов тока

Разработка схем измерений Схемы измерений необходимы для определения расчетных длин проводов, зависящих от схемы подключения…

Разработка схемы судовой электростанции

3.4 Проверка измерительных трансформаторов тока

ИТТ проверяем на динамическую стойкость при прохождении тока КЗ по условию: , где для трансформаторов типа ТШС Проведём проверку ИТТ амперметра генератора ; ; — условие выполнено…

Разработка эскизного проекта электроснабжения горного предприятия

6.4 Выбор и проверка трансформаторов тока

Трансформаторы тока выбирают: 1) по номинальному напряжению 2) по первичному номинальному току ; при питании от мощных энергосистем для обеспечения устойчивости к динамическим воздействиям тока КЗ принимают ; 3) по роду установки; 4) по классу. ..

Расчет дистанционной защиты от междуфазных коротких замыканий и от коротких замыканий на землю

7. Выбор трансформаторов тока и проверка чувствительности защит по току точной работы

Параметры срабатывания защит от междуфазных коротких замыканий были рассчитаны выше. Необходимо привести все величины уставок ко вторичной цепи…

Расчет и проектирование транзитной тяговой подстанции постоянного тока

4.4 Выбор и проверка измерительных трансформаторов тока

Трансформаторы тока выбираются по номинальному напряжению и номинальному току: U1ном ? Uраб; I1ном ? Iрабmax где U1ном и I1ном — номинальные напряжение и ток первичной обмотки трансформатора, А; Uраб и Iрабmax — напряжение и рабочий ток в цепи…

Расчёт токов короткого замыкания и выбор трансформаторов тока

2.7 Проверка трансформаторов тока на термическую и электродинамическую устойчивость

Проверка трансформатора ТВТ-110-300, установленного в точке К1. Условие электродинамической устойчивости: Определим электродинамическую устойчивость: . Подставляя численные значения, получим: Таким образом…

Реконструкция понизительной подстанции Т 35-6

2.6 Выбор и проверка измерительных трансформаторов тока

Измерительные трансформаторы предназначены для уменьшения первичных токов и напряжений до значений, наиболее удобных для подключения измерительных приборов, реле защиты и устройств автоматики…

Релейная защита тяговой подстанции

5. Проверка по условию 10 % погрешности трансформаторов тока для заданной защиты

Трансформаторы тока (ТТ) применяются в установках до 1000В и выше. Они относятся к измерительным трансформаторам и предназначены для расширения предела измерения измерительных приборов, а в высоковольтных цепях, кроме того…

Электроснабжение г. Калининграда

6.1 Выбор и проверка трансформаторов тока

Выбор измерительных трансформаторов тока (ТТ) производится по следующим условиям: — по номинальному напряжению установки ; — по номинальному току ; — по току в утяжелённом режиме ; — по электродинамической стойкости ; — по термической стойкости. ..

О потерях электрической энергии в измерительных трансформаторах тока и напряжения

Опорные трансформаторы тока ТОЛ-110 III   Класс напряжения: 110 кВ Номинальный первичный ток: 20-2000 А Номинальный вторичный ток: 1-5 А Класс точности: 0,5; 0,5S; 0,2; 0,2S; 1; 3; 5P; 10P Количество вторичных обмоток: 3, 4, 5 или 6 Проходные трансформаторы тока ТПОЛ-10 III и ТПЛ-15 I   Класс напряжения: 10 кВ Номинальный первичный ток: 50-1000 А Номинальный вторичный ток: 1-5 А Класс точности: 0,5; 0,5S; 0,2; 0,2S; 10P Количество вторичных обмоток: 1 или 2 Опорные трансформаторы тока ТОЛ-10-11 Класс напряжения: 6, 10 кВ Номинальный первичный ток: 10-3000 А Номинальный вторичный ток: 1-5 А Класс точности: 0,5; 0,5S; 0,2; 0,2S; 10P Количество вторичных обмоток: 2 Уменьшенные габаритные размеры — всего 210 мм в длину! Шинные трансформаторы тока ТШЛ-0,66-III-4 !!! НОВИНКА !!! Номинальный первичный ток: 5000 А Номинальный вторичный ток: 1-5 А Класс точности: 0,5; 0,5S; 0,2; 0,2S; 10P Линейка трансформаторов ТЛС с алюминиевыми обмотками и пониженными потерями холостого хода Класс напряжения, кВ: 6 или 10 Мощность, кВА: от 100 до 3150 Материал обмоток: алюминий Климатическое исполнение: УХЛ2   Заземляемые трансформаторы напряжения ЗНОЛ. 03 ! НОВИНКА ! Класс напряжения, кВ: 6 или 10 Количество вторичных обмоток: 2 Напряжение вторичных обмоток, В: 100/√3; 100/3   Шинные трансформаторы тока ТШЛ-0,66-VIII !!! НОВИНКА !!! Номинальный первичный ток: 100-600 А Номинальный вторичный ток: 1-5 А Класс точности: 0,2; 0,2S; 0,5; 0,5S; 1; 3; 5; 5Р; 10P   Разъемный трансформатор тока ТЗРЛ для защиты Номинальный первичный ток: 600-2000 А Класс точности: 10Р Трансформаторы тока наружной установки серии ТВ Класс напряжения: 35, 110 и 220 кВ Номинальный первичный ток: 100-3000 А Номинальный вторичный ток: 1-5 А Класс точности: 0,5; 0,5S; 0,2; 0,2S; 10P Количество вторичных обмоток: 1 или 3 Проходные трансформаторы тока ТПЛ-35 III !!! НОВИНКА !!! Класс напряжения:  35 кВ Номинальный первичный ток: 100-1200 А Номинальный вторичный ток: 1,2,5 А Класс точности: 0,5; 0,5S; 0,2; 0,2S; 1 Количество вторичных обмоток: 1, 2 или 3

О потерях электрической энергии в измерительных трансформаторах тока и напряжения Эткинд Л. Л., канд. техн. наук, главный конструктор ОАО «Свердловский завод трансформаторов тока» В измерительных трансформаторах (ИТ) тока (ТТ) и напряжения (ТН), как и в любом электротехническом оборудовании — силовых трансформаторах, электрических машинах и аппаратах, имеют место потери электрической энергии. Потери электрической энергии в электромагнитных ИТ неизбежны. Знать их уровень, хотя бы примерный, необходимо, чтобы учитывать при определении технических потерь электрической энергии как у поставщика, так и у потребителя. С этой целью по просьбе специалистов АО «Всероссийский научно-исследо-вательский институт энергетики» (АО «ВНИИЭ»), занимающихся вопросами нормирования потерь электрической энергии, в ОАО «Свердловский завод трансформаторов тока» (ОАО «СЗТТ») были определены расчëтным путëм ориентировочные значения потерь электрической энергии для наиболее характерных типопредставителей ИТ производства ОАО «СЗТТ». При проведении расчетов были сделаны допущения, не учитывающие ряд факторов, от которых зависят потери электрической энергии. В частности, расчеты были произведены только для условий работы ИТ в номинальных режимах. Для ТТ не учитывались потери электрической энергии в первичных обмотках и магнитных системах.  Читать статью полностью (pdf)

Испытание и проверка измерительных трансформаторов тока и напряжения

Перед началом испытаний проводят визуальный осмотр проверяя технический паспорт, состояние фарфора изоляторов, число и место установки заземлений вторичных обмоток. Проверка заземления вторичных обмоток выполняется там, где оно может безопасно отсоединяться без снятия высокого напряжения, на панели защиты.

Также проверяется резьба в ламелях зажимов трансформаторов тока. Трансформаторы класса токов Д и З проверяют на комплектность, номер комплекта должен совпадать.

Встроенные трансформаторы проверяют на сухость и устанавливают в соответствиями с надписями “верх”/”низ”. У выключателей с встроенными трансформаторами тока проверяют наличие уплотнения труб и сборных коробок, через которые проходят цепи трансформаторов тока.

При осмотре масляных трансформаторов удаляют резиновую шайбу из-под заливной пробки.

Проверка сопротивления изоляции обмоток

Мегаомметром на напряжение 1-2,5 кВ проверяют сопротивление первичной изоляции, каждой из вторичных обмоток и сопротивление между обмотками.

Испытание прочности изоляции обмоток производится напряжением 2 кВ на протяжении  одной минуты.

Изоляцию вторичных обмоток разрешается испытывать одновременно с цепями вторичной коммутации переменным током напряжением 1 кВ в течение 1 мин.

Все испытания проводятся в соответствии с нормами.

Проверка полярности вторичных обмоток трансформаторов тока

Данная проверка проводится методом импульсов постоянного тока при помощи гальванометра.

Замыкая цепь контролируют направление отклонения стрелки прибора, при отклонении вправо, однополярные зажимы те, что присоединены к “плюсам” батареи и прибора. Для испытаний, в качестве источника тока, используются аккумуляторы или сухие батареи.

Проверка коэффициента трансформации трансформаторов тока

Нагрузочным трансформатором НТ в первичную обмотку подается ток, близкий к номинальному, не менее 20% номинального. Коэффициент трансформации проверяется на всех ответвлениях для всех вторичных обмоток.

Если на встроенных трансформаторах отсутствует маркировка, она восстанавливается следующим образом:

Подается напряжение Х автотрансформатора AT или потенциометра на два произвольно выбранных ответвления трансформатора тока. Вольтметром V измеряют напряжение между всеми ответвлениями. Максимальное значение напряжения будет на крайних выводах А и Д, между которыми заключено полное число витков вторичной обмотки трансформатора тока. На определенные таким образом начало и конец обмотки подают от автотрансформатора напряжение из расчета 1 В на виток (число витков определяют по данным каталога). После этого, измеряя напряжение по всем ответвлениям, которое будет пропорционально числу витков, определяют их маркировку.

Снятие характеристик намагничивания трансформаторов тока

Витковое замыкание во вторичной обмотке — самый распространенный дефект трансформаторов. Обнаруживается он во время проверки характеристик намагничивания, основных при оценке неисправностей, определении погрешностей. Выявляется дефект по снижению намагничивания и уменьшению крутизны.

При замыкании даже нескольких витков, характеристики резко снижаются.

Полученные характеристики оцениваются сравнением с типовыми значениями, либо с данными полученными при проверке других однотипных трансформаторов с теми же коэффициентов и классом точности.

Не рекомендуется снимать характеристики реостатом, из-за возможности появления остаточного намагничивания стали сердечника трансформатора тока при отключении тока.

В протокол проверки  обязательно записывают по какой схеме проводилась проверка, для того чтобы полученные значения можно было использовать при следующих проверках.

Для трансформаторов высокого класса точности и с большим коэффициентом трансформации достаточно снимать характеристику до 220 В. При снятии характеристик намагничивания вольтметр включают в схему до амперметра, чтобы проходящий через него ток не входил в значение тока намагничивания. Амперметр и вольтметр, применяемые при измерениях, должны быть электромагнитной или электродинамической системы.

Пользоваться приборами детекторными, электронными и другими, реагирующими на среднее или амплитудное значение измеряемых величин, не рекомендуется во избежание возможных искажений характеристики.

Проверка трансформаторов напряжения

Проверка трансформаторов напряжения не отличается от проверки силовых трансформаторов. Отличается методы проверки дополнительной обмотки 5-стержневых трансформаторов напряжения типа НТМИ, так как обмотка соединена в разомкнутый треугольник.

Полярность проверяется поочередным подключением “плюса” батареи ко всем выводам обмотки, а “минус” остается нулевым. При верном подключении наблюдают отклонение стрелок гальванометра в одну сторону.

После включения трансформатора в сеть необходимо измерить напряжение небаланса.

КАК ОПРЕДЕЛИТЬ МОЩНОСТЬ ТРАНСФОРМАТОРОВ ТОКА?

КАК ОПРЕДЕЛИТЬ МОЩНОСТЬ ТРАНСФОРМАТОРОВ ТОКА?

Как определить мощность трансформаторов тока?

Элементы цепи, которые уменьшают ток, протекающий по линиям электропередач и электрическим цепям, до уровня, который измерительные приборы, счетчики, реле и другие устройства, работающие с аналогичной техникой, могут измерять без повреждений и изолировать эти устройства от высоких токов, называются трансформаторами тока.

Один из вопросов, который следует учитывать при выборе трансформатора тока, заключается в том, может ли вторичная мощность трансформатора тока соответствовать мощности приемника и запрошенным мощностям или нет. Расчет мощности можно практически рассчитать по приведенной ниже формуле.

Вторичная мощность = мощность приемника (измерительного прибора и т. Д.) + Потери в соединительном кабеле + потери в контакте

Мощность некоторых устройств, подключенных к трансформаторам тока:

Устройства	Мощность (ВА)
Амперметр (мягкий чугун)	0.7… 1,5
Ваттметры	0,2… 5
Косметры	2… 6
Счетчики (активные и реактивные)	0,4… 1
Реле контроля реактивной мощности	0,5… 1
Реле максимального тока	0,2… 6
Реле обратного тока	1… 2
Вторичные тепловые реле	7.2… 9

Дополнительные нагрузки от медных кабелей:

Потери мощности в кабеле при вторичном токе 5 А (ВА)

Кабель (Cu)	2,5 мм	2 4 мм	2 6 мм2	10 мм2
1 мес.	0,36	0,22	0,15	0,09
2 мес.	0,71	0,45	0,30	0,18
3 мес.	1,07	0,67	0,45	0,27
4 мес.	1,43	0,89	0,60	0,36
5 мес.	1,78	1,12	0,74	0,44
6 мес.	2,14	1,34	0,89	0,54
7 мес.	2,50	1,56	1,04	0,63
8 мес.	2,86	1,79	1,19	0,71
9 мес.	3,21	2,01	1,34	0,80
10 мес.	3,57	2,24	1,49	0,89

Расчет потерь мощности в кабеле:

• P = (Isn 2 x 2L) / (S X 56) VA
• L: Длина кабеля на вторичной стороне (м)
• Isn: Номинальный вторичный ток (A)
• S: сечение медного кабеля (мм2)
• P: Потери мощности (ВА)

Контактные потери:

Контактные потери можно считать приблизительно равными 0.5 ВА в зависимости от количества соединений, которые необходимо выполнить между клеммами вторичной обмотки трансформатора тока и приемником / ами. Это потери, которые представляют собой потери в меди, которые могут возникнуть во вторичных клеммах и клеммах приемника.

Например; Нагрузка на активно-реактивный счетчик и трансформатор тока для кабеля 4 м / 2,5 мм2 рассчитывается как 1 ВА + 1 ВА + 1,43 ВА + 0,5 ВА = 3,93 ВА. Здесь может быть достаточно трансформатора тока с вторичной мощностью 5 ВА.

При выборе трансформаторов тока следует учитывать расчет мощности.Здесь важно то, что запрошенная мощность не должна быть больше полной вторичной мощности трансформатора тока или меньше четверти нагрузки. В противном случае трансформатор тока не сможет обеспечить мощность, требуемую приемником, он не сможет полностью удовлетворить потребность с помощью неправильных измерений и ошибочных сигналов защиты.

Трансформаторы тока

Federal представлены пользователям с опциями шинного и оконного типа (без шин) в диапазоне номинальных токов от 30 до 4000 А. Он предоставляет классы ошибок 0.2, 0,2 с, 0,5, 0,5 с в диапазоне номинальной мощности от 2,5 ВА до 40 ВА при различных токах в зависимости от требований пользователя. По желанию пользователя специальная продукция может изготавливаться с 1, 3 и 5 классами ошибок. Вторичный ток в федеральных трансформаторах тока составляет 5 А в стандартной комплектации, а вторичный ток вырабатывается равным 1 А по запросу пользователя. Коэффициент безопасности (коэффициент насыщения) в измерительных трансформаторах тока заявлен как Fs <5. Трансформаторы тока выпускаются в соответствии с размерами стержней 30х10мм… 125х58мм и диаметрами кабеля Ø31… Ø125 мм.

Ознакомьтесь с нашим каталогом продукции;

https://federal.com.tr/en/online-catalogues/current-transformers/

Как подобрать трансформаторы тока

Правильный подбор трансформаторов тока необходим для обеспечения удовлетворительной работы измерительных приборов и реле защиты. Существует несколько методов определения размеров трансформаторов тока. В этой заметке будет рассмотрено несколько методов, с особым вниманием к классу защиты трансформаторов тока согласно IEC 60044, принятому на международном уровне.

Трансформатор ABB Current

Пример спецификации ТТ: — очень распространенной спецификацией для ТТ класса защиты будет класс точности 5P (1%) с номинальными ограничивающими факторами точности 10 или 20. Типичный нагрузка составит 5, 10, 15 или 20 ВА. Типичная спецификация — 5P10 15 ВА.

Метод IEC 60044

IEC 60044 определяет требования к защитным трансформаторам тока (в дополнение к измерениям трансформаторов тока, трансформаторов напряжения и электронных датчиков).

Ключом к подбору ТТ в соответствии со стандартом являются симметричный ток короткого замыкания и переходные размерные коэффициенты:

• K _ssc — номинальный симметричный коэффициент тока короткого замыкания
• K ^‘ _ssc — эффективное симметричное короткое замыкание — коэффициент тока цепи
• K _td — переходный размерный коэффициент

Пример расчета IEC 60044

Рассмотрим трансформатор тока со следующими характеристиками и требованиями защиты:

• CT: 600/1 5P20 15 VA, R _ct = 4 Ом
• Выводы ТТ: 6 мм ² , длина 50 м
  — используйте R = 2 ρ l / a для расчета = 0.0179 Ом / м
• Реле: Siemens 7SJ45, K _td = 1
• Ток короткого замыкания, I _{scc max} = 30 кА

---

Чтобы найти сопротивление проводов R _{, провода} (два провода — питание, возврат) мы можем использовать стандартные формулы для удельного сопротивления:

R _выводы = 2 ρ l / a = 2 x 0,0175 x 50/6 = 0,3 Ом

Цифровые реле имеют низкую нагрузку, обычно 0,1 Ом (где возможно, реле следует обращаться к руководству).

Подставляем все в уравнения:

R _b = 15 ВА / 1 A ² = 15 Ом

R ^‘ _b = R _{провода} + R _реле = 0,3 + 0,1 = 0,4 Ом

K ^‘ _scc = K _scc (R _ct + R _b ) / (R _ct + R ^‘ _b )

= 20 (4 + 15 ) / (4 + 0,4) = 86,4

Требуется K ^‘ _scc > 1 x 30000/600 = 50

---

В данном случае эффективный K ^‘ _scc из 86.4 больше, чем требуемый K ^’ _scc из 50, и CT соответствует критериям стабильности.

Коэффициент K _ssc относительно прост для понимания и относится к облицовочной части характеристики CT. Напряжение и ток на ТТ являются линейными только до определенного значения (обычно указываемого как кратное номинальному значению), после чего ТТ насыщается, и кривая выравнивается. ТТ с номиналом, скажем, 5P20 будет оставаться линейным примерно в 20 раз превышающем номинальный ток.Этот линейный предел составляет K _ssc (т.е. K _ssc = 20). Напоминаем, что цифра 5 [в 5P20] соответствует классу точности трансформатора тока, а буква «P» означает класс защиты трансформатора тока.

Немного сложнее эффективный коэффициент: K ^’ _scc . Это расчетное значение, которое учитывает нагрузку (сопротивление) реле, сопротивление обмоток ТТ и сопротивление выводов:

• R _ct — вторичная обмотка d.c. сопротивление при заданной температуре
• R _b — номинальная резистивная нагрузка реле
• R ^’ _b — Rleads + Rrelay; это — подключенная нагрузка

ТТ должны иметь возможность подавать требуемый ток для управления реле во время переходных состояний неисправности. Способность трансформатора тока и реле работать в этих условиях зависит от K ^’ _scc и переходных характеристик реле, K _td .Коэффициент K _td предоставляется производителем реле. Правильное функционирование достигается путем обеспечения следующих допустимых значений:

Вот и все. Как только вы подтвердите, что все в порядке, вы узнаете, что ваш компьютерный томограф в порядке.

Чего хочет производитель

Есть небольшая сложность в том, что производители знают свои реле лучше, чем мы (или МЭК). В качестве общего совета вы всегда должны обращаться к информации производителя:

• , во-первых, это единственный способ получить коэффициент K _td
• , во-вторых, производители иногда предъявляют дополнительные требования; например, максимальная токовая защита, защита электродвигателя, линейный дифференциал (непилотный) и трансформаторный дифференциал подходят для вышеперечисленного, в то время как их линейный дифференциал (контрольный провод) и дистанционные реле требуют вышеуказанного и имеют дополнительные ограничения для K ^‘ _scc

Соединительные провода

При выборе размеров защитных трансформаторов сопротивление (нагрузка) соединительных проводов может иметь большое значение.При расчетах сопротивление соединительных проводов можно оценить по следующей формуле:

, где:

l — длина соединительного провода в м
ρ — удельное сопротивление в Ом мм ² м ^-1 (= 0,0179 для меди)
A — площадь поперечного сечения в мм ²

Другие методы определения размеров трансформатора тока и требования

BS 3938 и BS 7626

BS 3938 и BS 7626 являются более старыми британскими стандартами, которые касаются спецификации и размеров трансформаторов тока.Оба они были отменены и заменены стандартом IEC 6044.

В стандартах принята концепция напряжения перегиба, и до сих пор часто встречается напряжение перегиба, используемое в качестве параметра определения размера трансформатора тока.

Напряжение колена определяется как точка, в которой 10% -ное увеличение напряжения на выводах вызывает 50% -ное увеличение тока возбуждения

Согласно британским стандартам, трансформаторы тока определяются напряжением точки перегиба U _кН и внутреннее вторичное сопротивление R _i .Для преобразования конструкции IEC можно использовать следующее:

где: I _2N — номинальный вторичный ток

ANSI / IEEE C57.13

Стандарт IEEE C57.13 охватывает требования для Калибровка СТ на рынках Северной Америки.

Класс C стандарта определяет трансформаторы тока по их вторичному напряжению на клеммах при 20-кратном номинальном токе (для которого погрешность отношения не должна превышать 10%). Стандартные классы — C100, C200, C400 и C800 для номинального вторичного тока 5 А.

Это напряжение на клеммах можно рассчитать по данным IEC следующим образом:

с

и

Если у кого-то есть какие-либо вопросы, комментарии или предложения по улучшению публикации, пожалуйста, добавьте их. ниже.

Как рассчитать нагрузку CT

Нагрузка трансформатора тока выражается в ВА. Следует учитывать общую нагрузку ВА, когда ТТ используется для измерения или защиты.

Общее сопротивление вторичной цепи ТТ, известное как нагрузка, представляет собой сумму сопротивлений вторичной обмотки ТТ, соединительных проводов (сопротивление выводов) и сопротивления реле / ​​счетчика. Таким образом, общую нагрузку в ВА для ТТ можно рассчитать, добавив следующую нагрузку в ВА.

1. Нагрузка в ВА для измерительного оборудования, такого как реле защиты и измерительные приборы
2. Нагрузка в ВА проводов, подключенных между трансформатором тока и реле / ​​измерительным прибором
3. Сопротивление вторичной обмотки трансформатора тока

ВА Нагрузка счетчиков и реле защиты:

Нагрузка в ВА счетчиков энергии, вольтметра, амперметра, измерителя коэффициента мощности и реле защиты указана в каталоге прибора.Электронные счетчики и цифровые реле имеют меньшую нагрузку в ВА по сравнению с аналоговыми счетчиками и электромеханическим реле.

При проектировании системы защиты или системы измерения необходимо учитывать нагрузку в ВА всех измерительных приборов и реле защиты для построения надежной системы измерения и защиты.

Нагрузка в ВА различного электрического оборудования указана ниже.

ВА Нагрузку счетчика или реле защиты можно найти в паспорте производителя оборудования.

ВА Нагрузка соединительных проводов:

Нагрузку в ВА подводящих проводов можно рассчитать по следующей математической формуле.

Нагрузка на выводные провода в ВА = I ² * 2 D / (CS x 57)

Где: I = вторичный ток в амперах
D = расстояние между выводами в метрах.
CS = Площадь поперечного сечения подводящего провода.

Чем толще провод, тем меньше будет сопротивление, и в результате большей площади поперечного сечения проводника нагрузка соединительного провода будет меньше.Измерительный прибор или реле защиты должны быть установлены как можно ближе к трансформатору тока, чтобы можно было минимизировать сопротивление проводов. Сопротивление проводника зависит от температуры, и сопротивление измеряется при 75 ° C.

Сопротивление медного провода разной площади сечения при 75 ° C указано ниже.

Сопротивление выводных проводов можно рассчитать для 6-проводной и 4-проводной конфигурации. Три комплекта подключения ТТ могут быть введены в реле или измерительную панель двумя способами.

1. К панели можно подвести 2 провода каждого ТТ. Шесть проводов трех трансформаторов тока могут быть подключены к счетчику / реле защиты.
2. Общая точка может быть сделана на тестовой клеммной колодке, а четыре провода могут быть подведены к реле / ​​измерительной панели.

Схема подключения приведена ниже.

Если расстояние между ТТ и реле или измерительной панелью составляет 10 метров, общее расстояние составляет 10 x 2 = 20 метров для 6-проводного подключения.однако расстояние для 4-проводного подключения, когда один провод используется в качестве обратного, равно 1,2 x 10 = 12 метров. Это правило применимо для трехфазного подключения.

Сопротивление вторичной обмотки ТТ:

Вторичная обмотка трансформатора тока имеет много витков медного провода, и внутреннее сопротивление ТТ учитывается при расчете нагрузки ТТ в ВА.

ВА Нагрузка трансформатора тока:

Таким образом, нагрузка трансформатора тока зависит от внутреннего сопротивления ТТ, сопротивления проводов и сопротивления реле.

Где,

Rct — Сопротивление вторичной обмотки CT
RL — Сопротивление выводов
RR — Сопротивление реле или измерителя
R (сек) Общая нагрузка ТТ (сек) Ом

Расчет нагрузки ТТ:

Пример: Если сопротивление реле 0.2 Ом , , сопротивление соединительных проводов составляет 0,2 Ом , , а сопротивление вторичной обмотки ТТ составляет 0,2 Ом . Суммарное сопротивление вторичной цепи i с 0,2 + 0,2 + 0,2 = 0,6 Ом .

Общая нагрузка трансформатора тока составляет 0,6 Ом .

Если номинальный вторичный ток ТТ составляет 5 ампер.Напряжение вторичной обмотки 0,6 * 5 = 3 вольта,

Нагрузка трансформатора тока в ВА составляет;

CT (VA) = номинальный вторичный ток CT x вторичное напряжение CT

= 5 * 3 = 15 ВА.

Номинальные характеристики нагрузки ТТ в соответствии со стандартом IEC / ANSI:

Нагрузка трансформатора тока — это в основном резистивное сопротивление вторичной цепи трансформатора тока.Нагрузка ТТ может быть выражена в ВА или в импедансе. Стандарт IEC определяет нагрузку на трансформатор тока в ВА, и обычно номинальные значения нагрузки составляют 1,5 ВА, 3 ВА, 5 ВА, 10 ВА, 15 ВА, 20 ВА, 30 ВА, 45 ВА и 60 ВА. Стандарт ANSI определяет нагрузку ТТ в Ом, и обычно номинальные характеристики нагрузки ТТ составляют B-0,1, B-0,2, B-0,5, B-1,0, B-2,0 и B-4,0. ТТ B-0.1 будет поддерживать заявленную точность с сопротивлением до 0,1 Ом во вторичной цепи.

Почему данные о нагрузке ТТ важны для системы защиты:

Надежность системы защиты зависит от работы ТТ ниже уровня насыщения на кривой B-H. Напряжение точки перегиба изменяется с изменением нагрузки ТТ. Следовательно, нагрузка ТТ должна быть рассчитана при проектировании системы защиты.

Как на рабочее напряжение ТТ влияет изменение нагрузки ТТ?
Рабочее напряжение трансформатора тока изменяется с изменением нагрузки ТТ. Если защитный ТТ выходит из строя, новый ТТ должен быть проверен на его номинальную нагрузку, потому что повышенная нагрузка заставит ТТ работать при напряжении выше нормального напряжения ТТ на кривой намагничивания ТТ, и если ТТ работает при напряжении точки перегиба BH. кривая при КЗ с повышенной нагрузкой ТТ, реле защиты может не сработать.Работа ТТ вблизи точки перегиба может вызвать насыщение ТТ во время повреждения.

Если нагрузка ТТ увеличивается, чистый магнитный поток, протекающий через сердечник ТТ, будет увеличиваться, потому что вторичный ток уменьшается с увеличением нагрузки ТТ, а сердечник ТТ будет нагреваться из-за насыщения сердечника, что может вызвать постоянный отказ ТТ.

Когда нагрузка на цепь становится слишком большой, вторичное напряжение ТТ искажается. Это связано с тем, что ТТ начинает иметь плотность потока, намного превышающую нормальную работу.Напряжение возбуждения ТТ также увеличивается выше нормального напряжения с увеличением нагрузки ТТ, что может вызвать насыщение сердечника ТТ.

Похожие сообщения о трансформаторе тока

онлайн-курсов PDH. PDH для профессиональных инженеров. ПДХ Инжиниринг.

«Мне нравится широта ваших курсов по HVAC; не только экологичность или экономия энергии

курсов. «

Russell Bailey, P.E.

Нью-Йорк

«Он укрепил мои текущие знания и научил меня еще нескольким новым вещам

, чтобы познакомить меня с новыми источниками

информации. «

Стивен Дедак, П.Е.

Нью-Джерси

«Материал был очень информативным и организованным. Я многому научился, и они были

.

очень быстро отвечает на вопросы.

Это было на высшем уровне. Будет использовать

снова. Спасибо. «

Blair Hayward, P.E.

Альберта, Канада

«Простой в использовании веб-сайт. Хорошо организованный. Я действительно воспользуюсь вашими услугами снова.

проеду по вашей роте

имя другим на работе. «

Roy Pfleiderer, P.E.

Нью-Йорк

«Справочные материалы были превосходными, а курс был очень информативным, особенно потому, что я думал, что уже знаком с вами

с деталями Канзас

Городская авария Хаятт.»

Майкл Морган, P.E.

Техас

«Мне очень нравится ваша бизнес-модель. Мне нравится просматривать текст перед покупкой. Я нашел класс

.

информативно и полезно

на моей работе »

Вильям Сенкевич, П.Е.

Флорида

«У вас большой выбор курсов, а статьи очень информативны.Вы

— лучшее, что я нашел ».

Russell Smith, P.E.

Пенсильвания

«Я считаю, что такой подход позволяет работающему инженеру легко зарабатывать PDH, давая время на изучение

материал. «

Jesus Sierra, P.E.

Калифорния

«Спасибо, что позволили мне просмотреть неправильные ответы.На самом деле

человек узнает больше

от отказов »

John Scondras, P.E.

Пенсильвания

«Курс составлен хорошо, и использование тематических исследований является эффективным.

способ обучения. «

Джек Лундберг, P.E.

Висконсин

«Я очень впечатлен тем, как вы представляете курсы; i.э., позволяя

студент, оставивший отзыв на курс

материалов до оплаты и

получает викторину. «

Арвин Свангер, П.Е.

Вирджиния

«Спасибо за то, что вы предложили все эти замечательные курсы. Я определенно выучил и

получил огромное удовольствие «

Mehdi Rahimi, P.E.

Нью-Йорк

«Я очень доволен предлагаемыми курсами, качеством материалов и простотой поиска.

в режиме онлайн

курсов.»

Уильям Валериоти, P.E.

Техас

«Этот материал в значительной степени оправдал мои ожидания. По курсу было легко следовать. Фотографии в основном обеспечивали хорошее наглядное представление о

обсуждаемых тем »

Майкл Райан, P.E.

Пенсильвания

«Именно то, что я искал. Потребовался 1 балл по этике, и я нашел его здесь.»

Джеральд Нотт, П.Е.

Нью-Джерси

«Это был мой первый онлайн-опыт получения необходимых мне кредитов PDH. Это было

информативно, выгодно и экономично.

Я очень рекомендую

всем инженерам »

Джеймс Шурелл, П.Е.

Огайо

«Я понимаю, что вопросы относятся к« реальному миру »и имеют отношение к моей практике, и

не на основании какой-то неясной секции

законов, которые не применяются

до «нормальная» практика.»

Марк Каноник, П.Е.

Нью-Йорк

«Отличный опыт! Я многому научился, чтобы перенести его на свой медицинский прибор

организация. «

Иван Харлан, П.Е.

Теннесси

«Материалы курса имели хорошее содержание, не слишком математическое, с хорошим акцентом на практическое применение технологий».

Юджин Бойл, П.E.

Калифорния

«Это был очень приятный опыт. Тема была интересной и хорошо изложенной,

а онлайн-формат был очень

доступный и простой

использовать. Большое спасибо. «

Патрисия Адамс, P.E.

Канзас

«Отличный способ добиться соответствия требованиям PE Continuing Education в рамках ограничений по времени лицензиата.»

Joseph Frissora, P.E.

Нью-Джерси

«Должен признаться, я действительно многому научился. Помогает напечатанная викторина во время

обзор текстового материала. Я

также оценил просмотр

Предоставлено фактических случаев »

Жаклин Брукс, П.Е.

Флорида

«Документ» Общие ошибки ADA при проектировании объектов «очень полезен.Модель

тест действительно потребовал исследований в

документ но ответов были

в наличии. «

Гарольд Катлер, П.Е.

Массачусетс

«Я эффективно использовал свое время. Спасибо за широкий выбор вариантов

в транспортной инженерии, что мне нужно

для выполнения требований

Сертификат ВОМ.»

Джозеф Гилрой, П.Е.

Иллинойс

«Очень удобный и доступный способ заработать CEU для моих требований PG в Делавэре».

Ричард Роудс, P.E.

Мэриленд

«Я многому научился с защитным заземлением. До сих пор все курсы, которые я прошел, были отличными.

Надеюсь увидеть больше 40%

курсов со скидкой.»

Кристина Николас, П.Е.

Нью-Йорк

«Только что сдал экзамен по радиологическим стандартам и с нетерпением жду возможности сдать еще

курсов. Процесс прост, и

намного эффективнее, чем

в пути «.

Деннис Мейер, P.E.

Айдахо

«Услуги, предоставляемые CEDengineering, очень полезны для профессионалов

Инженеры получат блоки PDH

в любое время.Очень удобно ».

Пол Абелла, P.E.

Аризона

«Пока все отлично! Поскольку я постоянно работаю матерью двоих детей, у меня мало

время искать, где на

получить мои кредиты от. «

Кристен Фаррелл, P.E.

Висконсин

«Это было очень познавательно и познавательно.Легко для понимания с иллюстрациями

и графики; определенно делает это

проще поглотить все

теорий. «

Виктор Окампо, P.Eng.

Альберта, Канада

«Хороший обзор принципов работы с полупроводниками. Мне понравилось пройти курс по

.

мой собственный темп во время моего утром

метро

на работу.»

Клиффорд Гринблатт, П.Е.

Мэриленд

«Просто найти интересные курсы, скачать документы и взять

викторина. Я бы очень рекомендовал

вам на любой PE, требующий

CE единиц. «

Марк Хардкасл, П.Е.

Миссури

«Очень хороший выбор тем из многих областей техники.»

Randall Dreiling, P.E.

Миссури

«Я заново узнал то, что забыл. Я также рад оказать финансовую помощь

по ваш промо-адрес электронной почты который

сниженная цена

на 40%. «

Конрадо Казем, П.E.

Теннесси

«Отличный курс по разумной цене. Воспользуюсь вашими услугами в будущем».

Charles Fleischer, P.E.

Нью-Йорк

«Это был хороший тест и фактически подтвердил, что я прочитал профессиональную этику

кодов и Нью-Мексико

правил. «

Брун Гильберт, П.E.

Калифорния

«Мне очень понравились занятия. Они стоили потраченного времени и усилий».

Дэвид Рейнольдс, P.E.

Канзас

«Очень доволен качеством тестовых документов. Буду использовать CEDengineerng

при необходимости дополнительных

Сертификация . «

Томас Каппеллин, П.E.

Иллинойс

«У меня истек срок действия курса, но вы все же выполнили свое обязательство и дали

мне то, за что я заплатил — много

оценено! «

Джефф Ханслик, P.E.

Оклахома

«CEDengineering предлагает удобные, экономичные и актуальные курсы.

для инженера »

Майк Зайдл, П.E.

Небраска

«Курс был по разумной цене, а материалы были краткими и

хорошо организовано. «

Glen Schwartz, P.E.

Нью-Джерси

«Вопросы подходили для уроков, а материал урока —

.

хороший справочный материал

для деревянного дизайна. «

Брайан Адамс, П.E.

Миннесота

«Отлично, я смог получить полезные рекомендации по простому телефонному звонку.»

Роберт Велнер, P.E.

Нью-Йорк

«У меня был большой опыт работы в прибрежном строительстве — проектирование

Здание курс и

очень рекомендую .»

Денис Солано, P.E.

Флорида

«Очень понятный, хорошо организованный веб-сайт. Материалы курса этики Нью-Джерси были очень хорошими

хорошо подготовлен. «

Юджин Брэкбилл, P.E.

Коннектикут

«Очень хороший опыт. Мне нравится возможность загружать учебные материалы по номеру

.

обзор везде и

всякий раз.»

Тим Чиддикс, P.E.

Колорадо

«Отлично! Поддерживаю широкий выбор тем на выбор».

Уильям Бараттино, P.E.

Вирджиния

«Процесс прямой, без всякой ерунды. Хороший опыт».

Тайрон Бааш, П.E.

Иллинойс

«Вопросы на экзамене были зондирующими и продемонстрировали понимание

материала. Полная

и всесторонний ».

Майкл Тобин, P.E.

Аризона

«Это мой второй курс, и мне понравилось то, что мне предложили этот курс

поможет по телефону

работ.»

Рики Хефлин, П.Е.

Оклахома

«Очень быстро и легко ориентироваться. Я определенно буду использовать этот сайт снова».

Анджела Уотсон, P.E.

Монтана

«Легко выполнить. Никакой путаницы при подходе к сдаче теста или записи сертификата».

Кеннет Пейдж, П.E.

Мэриленд

«Это был отличный источник информации о солнечном нагреве воды. Информативный

и отличный освежитель ».

Luan Mane, P.E.

Conneticut

«Мне нравится подход к регистрации и возможность читать материалы в автономном режиме, а затем

вернуться, чтобы пройти викторину «

Алекс Млсна, П.E.

Индиана

«Я оценил объем информации, предоставленной для класса. Я знаю

это вся информация, которую я могу

использовать в реальных жизненных ситуациях »

Натали Дерингер, P.E.

Южная Дакота

«Обзорные материалы и образец теста были достаточно подробными, чтобы я мог позвонить по номеру

.

успешно завершено

курс.»

Ира Бродская, П.Е.

Нью-Джерси

«Веб-сайтом легко пользоваться, вы можете скачать материал для изучения, а потом вернуться

и пройдите викторину. Очень

удобно а на моем

собственный график. «

Майкл Глэдд, P.E.

Грузия

«Спасибо за хорошие курсы на протяжении многих лет.»

Деннис Фундзак, П.Е.

Огайо

«Очень легко зарегистрироваться, получить доступ к курсу, пройти тест и распечатать PDH

Сертификат

. Спасибо за изготовление

процесс простой. »

Фред Шейбе, P.E.

Висконсин

«Опыт положительный.Быстро нашел курс, который соответствовал моим потребностям, и прошел

один час PDH в

один час. «

Стив Торкильдсон, P.E.

Южная Каролина

«Мне понравилось загружать документы для проверки содержания

и пригодность, до

имея для оплаты

материал .»

Ричард Вимеленберг, P.E.

Мэриленд

«Это хорошее напоминание об ЭЭ для инженеров, не занимающихся электричеством».

Дуглас Стаффорд, П.Е.

Техас

«Всегда есть возможности для улучшения, но я ничего не могу придумать в вашем

процесс, которому требуется

улучшение.»

Thomas Stalcup, P.E.

Арканзас

«Мне очень нравится удобство участия в викторине онлайн и получение сразу

сертификат. «

Марлен Делани, П.Е.

Иллинойс

«Учебные модули CEDengineering — это очень удобный способ доступа к информации по номеру

.

многие различные технические зоны за пределами

по своей специализации без

надо ехать.»

Гектор Герреро, П.Е.

Грузия

(PDF) Цифровой алгоритм расстояния, устойчивый к насыщению трансформаторов тока

197

с постоянной времени

T

-0,3 мс. в то время как

траектории

A

и B затуманивают CT с

T

-1,5 мс. Было принято

f8ll

D.C. 8ffset первичного

czrrent.После первого насыщения ТТ

измеренный импеданс

перемещается в направлениях стрелок из-за затухания

составляющей постоянного тока в первичном токе

. Следовательно, скорость изменения

зависит от скорости затухания постоянного тока.

Изучая график на рис.

4

можно сделать вывод, что

если

неисправность возникает в конце

зоны

(

z

1,

реактивное сопротивление с

сравнительно небольшая ошибка, потому что

падение амплитуды тока

составляет

компенсируется

фазовым сдвигом, вносимым трансформатором тока насыщения

.Однако измеренное сопротивление

во много раз превышает действительное значение

(

R

).

В случае обратного отказа

сопротивление воспроизводится с ошибкой

, которая

составляет

не слишком высоко, особенно

, если

постоянная времени ТТ

Ts

сравнительно длинная

и составляет 1,5 мс. Но ошибка сдвигает

вектор импеданса во второй квадрант.

Хотя ошибка в расчете реактивного сопротивления

составляет

несколько меньше, чем можно было бы ожидать, задержка срабатывания реле на расстоянии

из-за насыщения ТТ

очень вероятна.

Один из способов избежать этого

— это

, чтобы применить алгоритмы

, которые определяют импеданс

только во время интервалов, когда трансформаторы тока

не насыщены.Это означает выполнение измерения

до первого насыщения

(угол

y

на рис.

1

1,

, либо в течение коротких интервалов

‘в каждый период, когда

преобразование

—

точное

(угол

в

Рис.1). Угол

y

зависит от

0: ‘

коэффициент

Y

(

).

de angle

y

результаты

из фактического соотношения

I

/ I

, где $ e

Io

1 с

среднее значение

для данного постоянного тока

цикл первичного тока, а

I

—

амплитуда

составляющей переменного тока

bf

ток

. Можно доказать. что

равно

очень

маловероятно для углов

y1

и

y2

упасть на

ниже примерно 120 дес.

Следовательно,

— это

, желательно разработать

алгоритмов, способных производить точные

вычисления

R

и

X

с окнами данных

, занимающими всего 1/3 периода .

РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТАЛЬНОЙ ГАРМОНИКИ С

ОЧЕНЬ

КОРОТКИЕ ОКНА ДАННЫХ

— ~

Самый распространенный способ вычисления основной гармоники

— это

для корреляции

с заданным сигналом

и косинусом

функций, принимая полный период как окно данных

.Это означает, что каждый определяет, какие

представляют собой амплитуды x

(

Рис. 5a

),

, которые обеспечивают лучшее r & p ::: ez $ ation сигнала

. Однако, если сигнал

доступен

во время части окна данных

(

, как

на рис. 5a

,

, где это составляет половину цикла

), ошибки очевидно неизбежны.

Следовательно, этот метод

является

бесполезным

если

вторичный ток

точно воспроизводит первичный ток

только под углом

y.

, из которых

может быть намного короче цикла. Альтернативный способ

— это

, чтобы использовать коррелирующие функции

, у которых окна данных всегда

немного короче, чем угол

y

или

y

.

Это

показано на рис. 5b для

y

равно 180 des? Корреляционная функция

x

is

часть

f

undamenta

1

частота

s

ihsoid, которая всегда

меняет полярность в середине окна данных

. Функция x представляет собой косинусоид

, смещенный вниз, так что его среднее значение

равно

0.

Затем, сдвигая шкалу времени в

таким образом, чтобы 0 всегда соответствовал середине окна

, определяют амплитуду

C и

,

, которые представляют сигнал

внутри окна. окно папы по формуле:

i (T)

=

C sin

o

7

+

C2cos

W ~ T

+

C0

1

1

(5)

Потому что

x

и взаимно ортогональны.

коэффициенты x ?! и C может быть вычислено

с помощью простых формул

c22;

3;

5;

1

:

.

y / 2

, где

:

\

Амплитуда вычисленной основной гармоники

становится

:

Стоит подчеркнуть, что

, вычисляя C и C таким образом, минимизирует

ошибка квадратного уравнения для этой формы

аппроксимации,

, поэтому

метод

является оптимальным

в

в этом смысле.

Процедура расчета

— это

, так что

окно данных начинается, когда момент сбоя

обнаруживается

. С каждым отсчетом окно

увеличивается, пока трансформатор

не перейдет в насыщение. Вычисление основной составляющей входного сигнала

начинается с третьей последовательной выборки

и заканчивается последней выборкой

перед насыщением ТТ.Тогда расчет

будет

приостановлен и возобновлен снова

, когда CT входит в ненасыщенную область

(y

1

Эта процедура продолжается до тех пор, пока RETAY

1

не примет окончательное решение, или неисправность

сброшена другим реле.

На рис.

6

представлены результаты расчета

основной составляющей первичного тока

, если форма вторичного тока

равна

на рис.1, для

Y

=

2

.

Частота дискретизации

составляет

600

Гц, а первая выборка

совпадает с инициированием

из

током повреждения

. На рис. 6а показана вычисленная амплитуда

из

тока, а на рис. 6б

ошибка вычисления фазы

составляет

.Можно видеть, что ошибки вычисления амплитуды и фазы

вполне приемлемы, хотя искажение волны вторичного тока

было значительным.

Таким образом, применяя этот алгоритм, можно уменьшить

ошибок определения расстояния до

нескольких процентов, даже в случаях очень сильного

насыщения ТТ. Кроме того, есть вероятность

, что повреждение внутри защищаемой зоны

будет локализовано после первых

4

отсчетов, что сокращает время срабатывания реле

до

5

—

7

мс.

Численные вычисления значительно упрощены.

если

коррелирующие функции x и x

каким-то образом отклоняются от идеальной формы. Thii

может быть достигнуто таким образом, что образцы функций

принимают значения

, которые равны

:

+/-

1,

t / —

0,5

и

0.

Снова

для

Понимание вольт-амперных характеристик — Блог

В этом блоге я постараюсь ответить на эти 3 вопроса:

1. Что такое номинальное значение вольт-ампер (ВА) и когда оно применяется к трансформатору тока?
2. Как я могу определить рейтинг VA для моего приложения?
3. Что будет, если я ошибаюсь?

Что такое номинал вольт-ампер?

Так что такое номинал вольт-ампер? Мониторинг мощности включает два важных показателя: напряжение и ток.Оба необходимы для расчета различных параметров, которые могут нас заинтересовать, включая активную мощность, реактивную мощность, полную мощность, коэффициент мощности, потребляемую мощность и т. Д.

Измерение напряжения довольно просто; в линии напряжения подключаются к измерителю мощности, а внутренняя схема измеряет напряжение и форма волны. Пока напряжение не превышает максимального напряжения, с которым счетчик может работать, или не может упасть некоторый минимальный порог, измеритель сможет получить показания напряжения.

С другой стороны, измерения тока немного сложнее. Для измерения тока обычно используется трансформатор тока (существуют и другие варианты, но они менее практичны). Для правильной работы ТТ должен «оборачиваться» вокруг первичного проводника (ов) каждой фазы, то есть каждая фаза должна проходить через свой собственный ТТ.

Сегодня существует несколько типов датчиков тока; это блог будет посвящен всем «истинным» ТТ, то есть любому ТТ, имеющему токовый выход. Общие токовые выходы включают 5А, 1А, 0.1А или низкий выход мА. Эти CT широко распространены и остаются наиболее широко используемыми. типа по всему миру. Каждый из этих текущих датчики зависит от номинальной мощности в ВА.

* Обратите внимание, что трансформаторы тока с выходом напряжения (независимо от того, или постоянного тока) нагружены резистором внутри ТТ и не имеют ВА рейтинги.

Номинальная мощность ТТ в ВА — это показатель того, какую мощность ТТ способен выдавать. Трансформаторы тока с сердечниками большего размера обычно способны передавать большую мощность. Если мы выводим ток, можно задаться вопросом, почему мы заботимся о мощности.Что ж, провод, который мы используем для подключения ТТ, имеет некоторое сопротивление. Кроме того, токовый выход ТТ в какой-то момент «нагружается» резистором — обычно в пределах счетчика — для преобразования тока в напряжение, необходимое для измерения. В совокупности эти сопротивления должны «преодолеваться» токовым выходом ТТ, и именно здесь в игру вступает номинальная мощность в ВА.

Что произойдет, если рейтинг VA неправильный?

Если номинальная мощность в ВА слишком низкая (по отношению ко всему сопротивлению цепи), ток будет падать по мере прохождения по цепи, что приведет к занижению фактического значения тока.Может ли рейтинг VA быть слишком высоким? С технической точки зрения не существует слишком высокого рейтинга VA. Однако с практической точки зрения большие трансформаторы тока дороже, чем меньшие, и они также громоздки, что затрудняет их установку.

Как я могу определить рейтинг VA?

Здесь наш калькулятор пригодится. Он рассчитывает сопротивление цепи, который состоит из 2 частей:

1. Сопротивление провода в целом (туда и обратно) схема.
2. Сопротивление счетчика (нагрузочный резистор).

Если вы уже выбрали счетчик, №2 был решил. Однако №1 определяется на основе по типу жилы (тип металла), длине проволоки и калибр провода (более толстый провод имеет меньшее сопротивление).

После того, как вы введете эти параметры в наш калькулятор, он покажет, какой длины могут быть отведения ТТ (и вы можете увидеть результат калибра коммутационного провода). В качестве альтернативы, если вы планируете использовать провод определенной длины и калибра, он сообщит вам минимальная номинальная мощность в ВА, необходимая для ТТ, чтобы поддерживать заявленные ТТ точность.

Если сопротивление вашей цепи приводит к тому, что требуемая номинальная мощность в ВА больше, чем может обеспечить ваш трансформатор тока, результатом будет снижение точности. Чем дальше друг от друга эти два числа, тем хуже будет точность.

Калькулятор номинального тока вольт-ампера

К счастью, мы создали калькулятор рейтинга VA, чтобы упростить определение нужного рейтинга.

Общие сведения о номинальной мощности трансформаторов тока в ВА

Вы можете использовать этот калькулятор для следующих целей:

1. Определите максимальную длину провода, которую вы можете использовать с помощью метра (без потери точности).
2. Определите, какое номинальное значение в ВА вам потребуется для ТТ с учетом требуемого расстояния.
3. Определите влияние провода различного калибра на цепь ТТ.

Как измерить ток с помощью датчиков тока

Автор: Грант Малой Смит, эксперт по сбору данных

В этой статье мы обсудим, как измеряется электрический ток, применительно к приложениям сбора данных (DAQ) сегодня, с достаточной детализацией, чтобы вы:

• См. , какие датчики и преобразователи тока доступны сегодня
• Изучите основы точного измерения силы тока
• Понимать , как различные датчики применяются в текущих измерительных приложениях

Готовы начать? Пойдем!

Введение

Как и напряжение, ток может быть переменным (AC) или постоянным (DC).Электрический ток — это сила или скорость протекания электрического заряда. Подобно измерению напряжения, нам иногда нужно измерять очень маленькие токи, то есть в диапазоне микроампер, а в других случаях нам может потребоваться измерить очень большие токи в тысячи ампер.

Для реализации этого широкого диапазона возможностей Dewesoft предлагает множество преобразователей и датчиков тока, которые имеют выходное напряжение или ток, совместимые с одним из преобразователей сигнала напряжения , доступных для нашего оборудования для тестирования сбора данных.

Системы сбора данных Dewesoft могут измерять электрические свойства всех основных типов, включая напряжение, ток и т. Д. Эта комбинация датчика и формирователя сигнала плавно преобразует широкий диапазон токов в выходной сигнал низкого уровня, который может быть оцифрован для отображения, хранения и анализа.

Но какой датчик выбрать? Цель этой статьи — описать различные типы доступных датчиков тока, их плюсы и минусы, а также с какими приложениями каждый тип справляется лучше всего.

Что такое электрический ток?

Как упоминалось выше, ток — это сила или скорость протекания электрического заряда. В системах постоянного тока ток течет в одном направлении, иначе говоря, «однонаправленно». Общие источники постоянного тока включают батареи и солнечные элементы.

Переменный и постоянный ток

В системах переменного тока ток меняет направление на заданную частоту. В наших офисах и дома у нас есть сеть переменного тока с частотой 50 или 60 Гц (в зависимости от вашей страны).Этот переменный ток обычно является синусоидальным (например, в форме синусоидальной волны).

Наиболее типичным источником переменного тока является ваша местная электростанция. Ток, создаваемый фотоэлектрическими элементами, является постоянным и должен быть инвертирован в переменный, чтобы обеспечить питание наших домов. То же самое и с ИБП, или с системой резервного питания от компьютерных батарей — энергия накапливается в батарее и должна быть преобразована в переменный ток, чтобы обеспечить электроэнергией дом.

Переменный ток также используется несинусоидальным образом для модуляции информации в цепи, например, в радиосигналах и передаче звука.

Типичный аудиосигнал

В Международной системе единиц (СИ) для обозначения силы тока используется ампер, обычно сокращенно обозначаемый словом «амперы» и обозначаемый символом A.

Current также часто пишется с буквой I. Это восходит к французской фразе tensité de courant («сила тока» на английском языке). И A, и I являются допустимыми сокращениями для тока.

Переменный ток и постоянный ток часто обозначают аббревиатурой AAC и ADC соответственно.

Один ампер равен одному кулону электрического заряда, проходящего мимо данного места за одну секунду (один кулон содержит примерно 6,242 × 1018 электронов).

Ток всегда создает магнитное поле. Чем сильнее ток, тем сильнее поле. Измеряя это поле с помощью различных методов: эффекта Холла, индукции или магнитного потока, мы можем измерить поток электронов (ток) в электрической цепи.

Как мы можем измерить ток?

Поскольку ток всегда создает магнитное поле, существуют датчики на эффекте Холла и другие датчики, которые позволяют нам измерять это поле и тем самым измерять ток.

Также можно подключить шунтирующий резистор внутри самой цепи и напрямую измерять ток, как в классическом амперметре и токовом шунте. Мы рассмотрим оба метода в следующих разделах.

Датчики тока с разомкнутым контуром и замкнутым контуром

Возможно, вы слышали о датчиках тока разомкнутого и замкнутого контура. Какие отличия?

Датчики тока с разомкнутым контуром дешевле, чем датчики с замкнутым контуром, такие как датчики тока с нулевым потоком.Они состоят из датчика Холла, установленного в зазоре магнитопровода. Выходной сигнал датчика Холла усиливается и измеряет поле, создаваемое током, без какого-либо контакта с ним. Это обеспечивает гальваническую развязку между цепью и датчиком.

Датчик тока без обратной связи

Некоторые датчики тока без обратной связи имеют компенсационную электронику, которая помогает компенсировать дрейф, вызванный изменениями температуры окружающей среды. По сравнению с датчиками с обратной связью, датчики с обратной связью меньше и дешевле.Они имеют низкие требования к мощности и могут использоваться для измерения как переменного, так и постоянного тока. В то же время они не так точны, как их собратья с замкнутым контуром: они подвержены насыщению и обеспечивают низкую температурную компенсацию и помехозащищенность.

Датчики тока с обратной связью используют схему управления с обратной связью для обеспечения выхода, пропорционального входу. По сравнению с датчиками без обратной связи, эта конструкция с обратной связью с обратной связью по своей сути обеспечивает повышенную точность и линейность, а также лучшую компенсацию температурного дрейфа и устойчивость к шумам.

Датчик тока с обратной связью

Для датчиков с разомкнутым контуром дрейф, вызванный температурой, или любые нелинейности в датчике вызовут ошибку. С другой стороны, датчики с обратной связью используют катушку, которая активно приводится в действие за счет создания магнитного поля, которое противодействует полю проводника тока. Это «замкнутый контур», который обеспечивает повышенную точность и характеристики насыщения.

Так что лучше? Это полностью зависит от приложения. Более низкие требования к стоимости, размеру и мощности делают датчики тока без обратной связи очень популярными.Это отчасти компенсируется тем фактом, что их чувствительность к насыщению означает, что они должны быть «завышены» в некоторых приложениях, чтобы избежать этой проблемы.

Датчики тока

с замкнутым контуром являются явным фаворитом в приложениях, требующих максимально возможной точности и устойчивости к насыщению, или которые используются в средах с большими экстремальными температурами или электрическими шумами.

Датчики тока без обратной связи используются в таких приложениях, как:

• Цепи с батарейным питанием (в связи с низким энергопотреблением)
• Приводные системы, в которых точность крутящего момента не должна быть высокой
• Измерение тока вентилятора и насоса
• Сварочные аппараты
• Системы управления батареями
• Приводы с регулируемой скоростью
• Применение источников бесперебойного питания

Датчики тока с обратной связью используются в таких приложениях, как:

• Приводы с регулируемой скоростью (когда точность и линейность имеют первостепенное значение)
• Сервоуправление
• Максимальная токовая защита
• Детекторы замыкания на землю
• Промышленные приводы переменного и постоянного тока
• Управление роботом
• Приложения для измерения энергии

Как и для любого датчика, желаемый конечный результат должен быть определяющим фактором при выборе типа датчика.

Приложения для измерения тока

Как фундаментальный компонент электричества, ток и точные измерения необходимы в бесчисленных приложениях. Вы можете представить себе энергетическую компанию, не знающую, сколько ампер она вырабатывает? Или что они не будут знать, сколько энергии потребляют их клиенты?

Конечно, это было бы абсурдно. Но есть миллионы других целей и требований к текущим измерениям. Фактически, эти требования можно разделить на разомкнутого контура или замкнутого контура .

Обратите внимание, что это не следует путать с датчиками открытого или закрытого контура , как описано в предыдущем разделе. Здесь мы говорим о самом текущем измерительном приложении как о разомкнутом или замкнутом контуре.

В приложении для измерения тока с обратной связью нам нужно знать ток, потому что нам нужно контролировать его в реальном времени . Приложения включают:

• Компоненты, в которых ток должен быть ограничен до определенного уровня, e.g., импульсные источники питания и зарядные устройства, и это лишь некоторые из них.
• Функции автоматического отключения критических систем в зависимости от потребления тока.
• Электромагнитные клапаны с регулируемым током, используемые в автомобилях, самолетах и ​​т. Д.
• Усилитель мощности смещает регулятор тока.
• И многое другое.

В приложениях для измерения тока с разомкнутым контуром нет необходимости в управлении в реальном времени, но нам нужно знать текущее значение для различных целей, в том числе:

• Исследования и разработки электродвигателей в автомобилях, поездах, потребительских товарах и т. Д.
• Потребление энергии для получения дохода.
• Проверка работоспособности приводов, используемых в самолетах, ракетах и ​​т. Д.
• Измерение подачи и потребления тока в электропоездах, а также в третьем рельсе и системах контактной сети, которые питают их.
• Приложения качества электроэнергии как для производителей, так и для потребителей энергии.
• Буквально миллионы приложений в исследованиях, производстве, автомобилестроении, аэрокосмической промышленности, военном деле, здравоохранении, образовании, промышленной автоматизации и т. Д.

Типы основных датчиков тока

Таким образом, для этих различных методов доступны различные датчики тока и преобразователи тока, каждый из которых адаптирован к среде измерения, а также к диапазону тока, который должен быть измерен. Например, требования к измерению микроампер (мкА) сильно отличаются от требований, предъявляемых к измерению тысяч ампер. Мы рассмотрим каждый тип датчика и опишем принцип его действия, а также его применение.

	Шунт	Эффект Холла	CT	Роговски	Нулевой поток
Тип подключения	Прямой	Косвенный	Косвенный	Косвенный	Косвенный
Текущий	переменного тока и постоянного тока	переменного тока и постоянного тока	AC	AC	переменного тока и постоянного тока
Точность	Высокая	Средний	Средний	Низкая	Высокая
Диапазон	Низкая	Средний	Высокая	Средний	Высокая
Выколотка	Низкая	Средний	Средний	Высокая	Низкая
Изоляция	№ 1)	Есть	Есть	Есть	Есть

1) Шунты могут быть изолированы через внутренний или внешний формирователь сигнала, но они не изолированы по своей природе

Как упоминалось ранее, существует два основных метода измерения тока:

• При прямом контакте с током (шунт / амперметр)
• Путем измерения электромагнитного поля или потока тока

Самый распространенный способ измерения тока — это подключить последовательно к цепи амперметр (измеритель для измерения тока) или шунтирующий резистор .Амперметр или шунт амперметра на самом деле не более чем высокоточный резистор. Когда мы помещаем в цепь прецизионный резистор, на ней происходит падение напряжения. Выходной сигнал шунтирующего датчика измеряется системой сбора данных, которая применяет закон Ома для определения силы тока, протекающей по цепи.

Обратите внимание, что максимальный диапазон тока, который может измерять данный амперметр, ограничен номиналом его резистора. Поэтому обычной практикой является добавление дополнительного шунтирующего резистора параллельно для увеличения максимального диапазона измерения нашего испытательного оборудования.

Это ограничение является причиной того, что прямое соединение с электрическими проводниками цепи более широко используется в приложениях с низким током, но редко в приложениях с высоким током, где гораздо более распространены косвенные измерительные датчики, такие как токовые клещи и гибкие катушки.

Измерение тока шунта

При подключении низкоомного резистора параллельно цепи ток протекает через шунтирующий резистор -R- и вызывает падение напряжения.

Типовое подключение для измерения шунта в простой цепи

Мы можем измерить это падение и применить закон Ома для расчета тока.

Графическое представление закона Ома

Закон

Ома описывает взаимосвязь между напряжением (В), током (I) и сопротивлением (R). Если мы знаем два из трех из них, мы можем легко вычислить третье с помощью простой арифметики. На приведенной выше диаграмме показаны три способа выражения закона Ома:

I = V / R OR V = IR OR R = V / I

Итак, если мы знаем напряжение (падение) и сопротивление, мы можем рассчитать ток, используя I = V / R.

Шунтирующий резистор следует выбирать для соответствующего диапазона напряжения и тока, потому что слишком высокое сопротивление повлияет на измерение, а также приведет к потере энергии и искажению измерения по мере нагрева резистора. Эта потеря энергии равна:

I2 * R

Кроме того, важным фактором является точность резистора, так как это напрямую влияет на точность самого измерения.

Токовый шунт Dewesoft DSIi-10A

Dewesoft предлагает несколько токовых шунтов компактного размера, каждый из которых имеет внутри свой собственный резистор и предназначен для измерения различных диапазонов тока.Эти шунты были спроектированы таким образом, чтобы оказывать наименьшее влияние на саму цепь.

Адаптеры

DSI можно подключить практически ко всем устройствам сбора данных Dewesoft. Изолированные аналоговые входы усилителей Dewesoft являются важным фактором обеспечения точных измерений, поскольку шунт подключается непосредственно к измеряемой цепи, а изоляция между цепью и измерительной системой всегда важна. Изолированные входы означают, что вы можете разместить свой шунт на стороне низкого или высокого уровня цепи и не беспокоиться о контуре заземления или ошибках измерения синфазного сигнала .

Снова принимая во внимание закон Ома и взаимосвязанный характер напряжения, тока и сопротивления, становится абсолютно ясно, что система сбора данных должна иметь возможность выполнять очень точное измерение напряжения и сопротивления, чтобы производить точное измерение тока.

IOLITE STG со встроенным токовым шунтом

Некоторые формирователи сигналов Dewesoft имеют встроенный шунт для измерения малых токов . Возьмем, к примеру, формирователь сигналов STG серии IOLITE и IOLITEd для сбора данных.Этот модуль является универсальным, что означает, что он может работать с широким спектром датчиков и типов входов.

Например, он может работать с тензодатчиками в полномостовых, полумостовых и четвертьмостовых конфигурациях, напряжениями до 50 В, потенциометрическими датчиками и токами до 20 мА . Кроме того, адаптеры серии DSI могут использоваться для работы с термопарами, датчиками RTD, датчиками положения LVDT, напряжениями до 200 В, токами до 5 А, акселерометрами IEPE и т. Д.

Система сбора данных IOLITE с различными модулями
(6xSTG с 6 универсальными аналоговыми входами в первых двух слотах)

IOLITE 6xSTG имеет шесть дифференциальных входов с защитой от перенапряжения и питанием датчика от каждого из его универсальных входов и частотой дискретизации до 20 kS / s / ch.

Для измерения тока он имеет встроенный шунтирующий резистор 50 Ом , который можно использовать в программном обеспечении, что позволяет инженерам измерять ток до 2 мА или 20 мА по выбору пользователя.

Шасси

IOLITE доступны в настольной модели «IOLITEs», которая поддерживает до 8 многоканальных модулей (показано на рисунке выше). Для стационарной установки существует модель «ИОЛИТЕР», предназначенная для стандартной установки в 19-дюймовую стойку. В данной модели 12 слотов для модулей:

IOLITEr, модель для монтажа в стойку

Обе модели IOLITE оснащены блоками питания с двойным резервированием для надежной работы в критически важных приложениях.У них также есть две параллельные шины EtherCAT. Первичная шина используется для получения буферизованных данных на полной скорости на жесткий диск ПК с программным обеспечением DEWESoft X. Вторичная шина в основном используется для передачи данных с малой задержкой в ​​реальном времени в любую стороннюю систему управления на основе EtherCAT.

IOLITE — это уникальная система сбора данных, которая объединяет миры управления в реальном времени и высокоскоростного сбора данных, объединяя их в одном надежном приборе.

Измерение электромагнитного поля или потока тока

Поскольку ток всегда создает магнитное поле, пропорциональное величине тока, мы можем измерить это поле с помощью различных датчиков и, таким образом, измерить ток.

Теперь давайте рассмотрим некоторые из наиболее распространенных датчиков и преобразователей тока, их основные принципы работы и способы их наилучшего использования.

Измерение датчика эффекта Холла

Датчики

на эффекте Холла работают, в основном, путем измерения магнитных полей. В 1879 году, за двадцать лет до открытия электрона, американский физик Эдвин Холл заметил, что когда ток течет по проводнику, электроны движутся по прямой линии. Однако, когда этот проводник подвергается воздействию магнитного поля, на него действует сила Лоренца, и путь электронов искривляется.

Кроме того, когда электроны выталкиваются больше к одной стороне проводника, чем к другой, создается разность потенциалов между двумя сторонами проводника. Холл заметил, что эта разность потенциалов прямо и линейно пропорциональна силе магнитного поля.

Эта разность потенциалов, измеренная между сторонами (или «плоскостями») проводника, называется напряжением Холла .

Эффект Холла был принят для тысяч приложений, включая бесконтактные переключатели, схемы управления скоростью двигателя, тахометры, датчики LVDT и даже в качестве датчика уровня топлива в автомобилях.Но мы остановимся на его применении именно с датчиками тока.

Типовой датчик тока на эффекте Холла

Токовые клещи

на эффекте Холла работают, пропуская проводник через открытый сердечник. Таким образом, они обеспечивают бесконтактный метод измерения постоянного и переменного тока. Им требуется очень мало энергии, поэтому они могут питаться напрямую от предусилителя SIRIUS с разъемом DSUB9. Никакого дополнительного источника питания не требуется.

Они не так точны, как токовые клещи с магнитным затвором или преобразователи с нулевым магнитным потоком, но они предлагают гораздо более широкий диапазон измерения.

Датчики на эффекте Холла

доступны в вариантах с разомкнутым и замкнутым контуром. Датчики с замкнутым контуром добавляют компенсационную обмотку и улучшают бортовую обработку сигнала, что делает их более точными, чем их аналоги с разомкнутым контуром.

	DS-ЗАЖИМ-150DC	DS-ЗАЖИМ-150DCS	DS-ЗАЖИМ-1800DC
Тип	Датчик Холла	Датчик Холла	Датчик Холла
Диапазон	200 А постоянного тока или 150 А переменного тока, среднеквадратичное значение	290 А постоянного тока или 150 А переменного тока, среднеквадратичное значение	1800 А постоянный или переменный ток, среднеквадратичное значение
Ширина бренда	от 0 до 100 кГц	от 0 до 100 кГц	от 0 до 20 кГц
Точность	1% + 2 мА	1% + 2 мА	0 — 1000 А: ± 2.5% от показаний ± 0,5 A 1000 — 1500 A: ± 3,5% от показаний 1500 — 1800 A: ± 5% от показаний
Чувствительность	20 мВ / А	20 мВ / А	1 мВ / А
Разрешение	± 1 мА	± 1 мА	± 1 мА
Возможность перегрузки	500 А постоянного тока (1 мин)	500 А постоянного тока (1 мин)	2000 А постоянного тока (1 мин)
TEDS	Полностью поддерживается	Полностью поддерживается	Полностью поддерживается
Размеры	205 мм x 60 мм x 15 мм (отверстие зажима d = 32 мм)	106 мм x 100 мм x 25 мм (отверстие зажима d = 25 мм)	205 мм x 60 мм x 15 мм (отверстие зажима d = 32 мм)

Датчики тока на эффекте Холла марки Dewesoft

DS-CLAMP 150DC и 150DCS могут быть подключены напрямую к усилителю Sirius® LV или Sirius® HS-LV с помощью разъема DSUB9.DS-CLAMP-1800DC можно подключать напрямую ко всем усилителям DEWESoft® с разъемом DSUB9 (например, Sirius® LV-DB9).

Типичный датчик эффекта Холла от Dewesoft

Подробные характеристики датчиков тока Dewesoft.

Измерение трансформатора тока (CT)

Трансформаторы тока (CT) используются для измерения переменного тока (AC). Это индукционные датчики, состоящие из первичной обмотки, магнитопровода и вторичной обмотки.

По сути, высокий ток преобразуется в более низкий с помощью магнитного носителя, поэтому очень высокие токи могут быть измерены безопасно и эффективно. В большинстве трансформаторов тока первичная обмотка имеет очень мало витков, в то время как вторичная обмотка имеет намного больше витков. Это соотношение витков первичной и вторичной обмоток определяет, насколько снижается величина токовой нагрузки.

Типовой трансформатор тока

Переменный ток, обнаруживаемый первичной обмоткой, создает магнитное поле в сердечнике, которое индуцирует ток во вторичной обмотке.Этот ток преобразуется в выходной сигнал датчика.

Они доступны в конфигурации с разделенным сердечником от Dewesoft, что обеспечивает удобные возможности подключения, так как не нужно каким-либо образом изменять схему. Вы можете просто открыть зажимы и освободить их вокруг провода, что делает эти токовые клещи для переменного тока особенно удобными в использовании.

Трансформаторы тока CT марки Dewesoft

	DS-ЗАЖИМ-5AC	DS-ЗАЖИМ-15AC	DS-ЗАЖИМ-200AC	DS-ЗАЖИМ-1000AC
Тип	Железный сердечник	Железный сердечник	Железный сердечник	Железный сердечник
Диапазон	5 А	15 А	200 А	1000 А
Пропускная способность	5 кГц	10 кГц	10 кГц	10 кГц
Точность	0.5% для 12A 0,5% для 5A 1% для 500 мА 2% для 5 мА	1% для токов 1-15 А 2,5% для токов <1 А	1% для токов 100-240 А 2,5% для токов 10-100 А 3,5% для токов 0,5 — 10 А	0,3% для токов 100A — 1200 A 0,5% для токов 10A — 100 A 2% для токов <1A
Фаза	≤ 2,5 °	≤3 ° для токов 1-15A ≤5 ° для токов <1A	≤2.5 ° для токов 100-240 А ≤ 5 ° для токов 10-100 А Не указано для токов 0,5 — 10 А	0,7 ° для токов от 100 A до 1200 A 1 ° для токов от 10 до 100 A Не указано для токов <1 A
TEDS	Полностью поддерживается	Полностью поддерживается	Полностью поддерживается	Полностью поддерживается
Чувствительность	60 мВ / А	100 мВ / А	10 мВ / А	1 мВ / А
Разрешение	0.01 A	0,01 А	0,5 А	0,001 А
Возможность перегрузки	Крест-фактор 3	Крест-фактор 3	Крест-фактор 3	1200 А в течение 40 минут
Размеры	102 мм x 34 мм x 24 мм (отверстие зажима d = 15 мм)	135 мм x 51 мм x 30 мм (отверстие зажима d = 20 мм)	135 мм x 51 мм x 30 мм (отверстие зажима d = 20 мм)	216 мм x 111 мм x 45 мм (отверстие зажима d = 52 мм)

Трансформатор тока CT с железным сердечником Dewesoft

Датчики переменного тока с железным сердечником предлагают удобство использования очень небольшого количества энергии, поэтому они могут питаться напрямую от предусилителя SIRIUS с разъемом DSUB9.Никакого дополнительного источника питания не требуется. Они имеют полосу пропускания от 2 Гц до 10 кГц (от 2 Гц до 5 кГц для DS-CLAMP-5AC) и до 10 кГц для других моделей этой серии). Эти зажимы можно подключать напрямую ко всем усилителям Dewesoft с разъемами DSUB9 (например, Sirius-LV).

Подробные характеристики датчиков тока Dewesoft.

Измерение датчика тока Роговского

Датчики

Роговского обладают тем преимуществом, что обходят большие кабельные пучки, шины и проводники неправильной формы, чего не могут обычные зажимы.

Они созданы для измерения переменного тока, а их низкая индуктивность означает, что они могут реагировать на быстро меняющиеся токи. А отсутствие железного сердечника делает их очень линейными, даже когда они подвергаются очень большим токам. Они обеспечивают отличные характеристики при измерении содержания гармоник. Необходим небольшой интегратор и силовая цепь, которые встроены в каждый датчик DS-FLEX.

Типовая схема катушки Роговского

Число в названии модели, например 300, 3000 или 30 000, означает максимальную силу тока, которую они могут прочитать.Последнее число относится к длине «веревки» в см. Так, например, DS-FLEX-3000-80 может считывать до 3000 AAC и имеет длину «веревки» 80 см (то есть 800 мм или 31 дюйм).

Датчики тока Dewesoft Rogowski Coil «FLEX»

	DS-FLEX-3000-17	DS-FLEX-3000-35	DS-FLEX-3000-35HS	DS-FLEX-3000-80	DS-FLEX-30000-120
Тип	Катушка Роговского	Катушка Роговского	Катушка Роговского	Катушка Роговского	Катушка Роговского
Диапазон	3, 30, 300, 3000 А ACrms	3, 30, 300, 3000 А ACrms	3000 А ACrms	3, 30, 300, 3000 А ACrms	30, 300, 3000, 30000 А ACrms
Пропускная способность	3A: от 10 Гц до 10 кГц Прочие: от 10 Гц до 20 кГц	3A: от 10 Гц до 10 кГц Прочие: от 10 Гц до 20 кГц	5 Гц — 1 МГц	3A: от 10 Гц до 10 кГц Прочие: от 10 Гц до 20 кГц	3A: от 10 Гц до 5 кГц Прочие: от 10 Гц до 20 кГц
Точность	<1.5%	<1,5%	<1,5%	<1,5%	<1,5%
Длина рулона	170 мм (Ø 45 мм)	350 мм (Ø 100 мм)	350 мм (Ø 100 мм)	800 мм (Ø 250 мм)	1200 мм (Ø 380 мм)
TEDS	Не поддерживается	Не поддерживается	Полностью поддерживается	Не поддерживается	Не поддерживается

Dewesoft DS-FLEX-3000 Датчик тока с поясом Роговского

Эти зажимы можно подключать напрямую ко всем усилителям DEWESoft® с помощью разъемов DSUB9 (например.грамм. СИРИУСи Л.В.).

Обратите внимание, что переменный ток обычно выводится как истинное среднеквадратичное значение, а постоянный ток выводится как дискретное значение.

Подробные характеристики датчиков тока Dewesoft.

Измерение датчиков нулевого потока

Датчик тока с нулевым потоком или FluxGate похож на датчик тока на эффекте Холла, за исключением того, что в нем используется магнитная катушка вместо системы на эффекте Холла. Более высокая точность результатов делает эти датчики идеально подходящими для промышленных, аэрокосмических и других приложений, требующих высокоточных измерений.Преобразователи тока с нулевым потоком измеряют ток с гальванической развязкой. Они снижают токи высокого напряжения до гораздо более низкого уровня, который может легко считываться любой измерительной системой.

Типовой датчик нулевого потока / FluxGate

Они имеют две обмотки, которые работают в режиме насыщения для измерения постоянного тока, одну обмотку для переменного тока и дополнительную обмотку для компенсации. Этот вид измерения тока очень точен благодаря компенсации нулевого потока.Почему? Обычно магнитопровод сохраняет остаточный магнитный поток, что снижает точность измерения. Однако в преобразователях с нулевым потоком этот паразитный поток компенсируется.

Преобразователи нулевого потока идеальны при высокой точности переменного / постоянного тока и / или широкой полосе пропускания (до 1 МГц). Они очень линейны и имеют низкую ошибку фазы и смещения. Но они не очень удобны для выполнения более простых измерений, не требующих такой точности или полосы пропускания. Для этих приложений рекомендуются датчики тока, указанные в предыдущих разделах.

Технология

Flux расширяет этот принцип за счет использования магнитной катушки в качестве элемента обнаружения вместо элемента Холла. Кроме того, это датчик с обратной связью, что означает, что вторичная обмотка используется для устранения смещений, которые могут привести к неточности измерения. Датчики потока могут обрабатывать даже очень сложные формы сигналов переменного и постоянного тока и, как правило, считаются обеспечивающими превосходную точность, линейность и полосу пропускания и являются неотъемлемой частью любого анализатора качества электроэнергии или анализатора мощности.

Токовые клещи Dewesoft FluxGate

Dewesoft предлагает несколько токовых клещей FluxGate, которые были соединены с нашими системами SIRIUS, включая соединительные и силовые кабели.Эти зажимы FluxGate должны получать питание от блока питания SIRIUSi-PWR-MCTS2.

	DS-ЗАЖИМ-200DC	DS-ЗАЖИМ-500DC	DS-ЗАЖИМ-500DCS	DS-ЗАЖИМ-1000DS
Тип	Датчик магнитного затвора	Датчик магнитного затвора	Датчик магнитного затвора	Датчик магнитного затвора
Диапазон	200 А постоянного или переменного тока, среднеквадратичное значение	500 А постоянного или переменного тока, среднеквадратичное значение	500 А постоянного или переменного тока, среднеквадратичное значение	1000 А постоянного или переменного тока, среднеквадратичное значение
Ширина бренда	от 0 до 500 кГц	от 0 до 100 кГц	от 0 до 200 кГц	от 0 до 20 кГц
Точность	± 0.3% от показания ± 40 мА	± 0,3% от показания ± 100 мА	± 0,3% от показания ± 100 мА	± 0,3% от показания ± 200 мА
Чувствительность	± 10 мВ / А	± 4 мВ / А	± 4 мВ / А	± 2 мВ / А
Разрешение	± 1 мА	± 1 мА	± 1 мА	± 1 мА
Возможность перегрузки	500 А (1 мин)	1000 А постоянный ток	720 А постоянный ток	1700 А постоянный ток
TEDS	Полностью поддерживается	Полностью поддерживается	Полностью поддерживается	Полностью поддерживается
Размеры	153 мм x 67 мм x 25 мм (отверстие зажима d = 20 мм)	116 мм x 38 мм x 36 мм (отверстие зажима d = 50 мм)	153 мм x 67 мм x 25 мм (отверстие зажима d = 20 мм)	238 мм x 114 мм x 35 мм (отверстие зажима d = 50 мм)

Подробные характеристики датчиков тока Dewesoft.

Трансформаторы тока с нулевым потоком Dewesoft

Dewesoft предлагает несколько трансформаторов тока с нулевым потоком, которые были соединены с нашими системами SIRIUS DAQ, включая соединительные и силовые кабели. Эти датчики должны работать с блоками питания SIRIUSi-PWR-MCTS2 или SIRIUSir-PWR-MCTS2.

	ИТ-60-С	Т-200-С	ИТ-400-С	ИТ-700-С	ИТ-1000-С	ИН-1000-С	ИН-2000-С
Диапазон первичного тока DC RMS Синус	60 А	200 А	400 А	700 А	1000 А	1000 А	2000 А
Кратковременная перегрузочная способность (100 мс)	300 Apk	1000 Apk	2000 Apk	3500 Apk	4000 Apk	5000 Apk	10000 Apk
Макс.нагрузочный резистор (100% Ip)	10 Ом	10 Ом	2,5 Ом	2,5 Ом	2,5 Ом	4 Ом	3,5 Ом
di / dt (точное следование)	25 А / мкс	100 А / мкс	100 А / мкс	100 А / мкс	100 А / мкс	100 А / мкс	100 А / мкс
Влияние температуры	<2.5 частей на миллион / K	<2 частей на миллион / K	<1 частей на миллион / K	<1 частей на миллион / K	<1 частей на миллион / K	<0,3 частей на миллион / K	<0,1 частей на миллион / к
Коэффициент мощности	100 мА при 60 А	200 мА в 200 А	200 мА в 400 А	400 мА в 200 А	1 А в 1000 А	666 мА в 1000 А	1A при 2000 A
Пропускная способность (0,5% от Ip)	DC… 800 кГц	DC … 500 кГц	DC … 500 кГц	DC … 250 кГц	DC … 500 кГц	DC … 440 кГц	DC … 140 кГц
Линейность	<0,002%	<0,001%	<0,001%	<0,001%	<0,001%	<0,003%	<0,003%
Смещение	<0,025%	0.008%	<0,004%	<0,005%	<0,005%	<0,0012%	<0,0012%
Влияние частоты	0,04% / кГц	0,06% / кГц	0,06% / кГц	0,12% / кГц	0,06% / кГц	0,1% / кГц	0,1% / кГц
Угловая точность	<0,025 ° + 0,06 ° / кГц	<0,025 ° + 0.05 ° / кГц	<0,025 ° + 0,09 ° / кГц	<0,025 ° + 0,18 ° / кГц	<0,025 ° + 0,09 ° / кГц	<0,01 ° + 0,05 ° / кГц	<0,01 ° + 0,075 ° / кГц
Номинальное напряжение изоляции RMS, одинарная изоляция CAT III, степень загрязнения. 2 Стандарты IEC 61010-1 Стандарты EN 50178	2000 В 1000 В	2000 В 1000 В	2000 В 1000 В	1600 В 1000 В	300 В 300 В	х	х
Испытательное напряжение 50/60 Гц, 1 мин	5.4 кВ	5,4 кВ	5,4 кВ	4,6 кВ	3,1 кВ	4,2 кВ	6 кВ
Внутренний диаметр	26 мм	26 мм	26 мм	30 мм	30 мм	38 мм	70 мм
Шунт DEWESoft®	5 Ом	5 Ом	2 Ом	2 Ом	1 Ом	1 Ом	1 Ом

Подробные характеристики датчиков тока Dewesoft.

Изоляция и фильтрация

Изоляция и фильтрация являются важными аспектами любого прибора для сбора данных или испытательной системы.

Изоляция

Изоляция особенно важна при прямых измерениях цепи, т. Е. При использовании шунтирующего метода. Изоляция, встроенная практически во все формирователи сигналов и предусилители Dewesoft, достаточно высока и достаточна для надлежащей изоляции измерительной системы от тестируемого объекта.

Это обеспечивает целостность ваших измерений и защищает от коротких замыканий.Кроме того, он позволяет размещать шунт на стороне низкого или высокого уровня цепи большую часть времени, обеспечивая дополнительную гибкость. Измерения шунта на стороне низкого напряжения обычно предпочтительны, потому что относительно небольшое падение тока на шунте означает, что на формирователь сигнала подается выходной сигнал с высоким импедансом. Но у измерения нижней стороны есть два недостатка:

.

• Шунт не обнаружит неисправность, если резистор замкнут на массу
• Шунты на нижней стороне не подходят для измерения нескольких нагрузок или тех, которые выключаются и включаются независимо.

Следовательно, иногда требуется измерение шунтирующего тока на стороне высокого напряжения с использованием дифференциальных и изолированных предварительных усилителей Dewesoft.

Фильтрация

Фильтрация — еще одна важная функция любой высокопроизводительной системы сбора данных. Электрические шумы и помехи — повседневная проблема для инженеров-испытателей. Это может быть вызвано люминесцентными лампами, другим электрическим оборудованием и бесчисленным множеством других источников.

Формирователи сигналов Dewesoft обеспечивают мощную аппаратную фильтрацию нижних частот, которая позволяет инженерам подавлять частоты выше определенного уровня.А в программном обеспечении DEWESoft доступна широкая палитра низкочастотной, высокочастотной, полосовой и полосовой фильтрации — и их можно применять в реальном времени или после того, как измерение будет выполнено.

.