Расчет асинхронного двигателя: Расчет характеристик асинхронного двигателя – : 45 — BestReferat.ru

Пример расчета параметров асинхронного двигателя

Пример. 3-х фазный АД с КЗ ротором типа АИР180М4 получает питание от 3-х фазной сети с линейным напряжением U1 = 380 В, частотой 50 Гц.
Данные номинального режима двигателя:
мощность на валу Р2НОМ = 30 кВт;
синхронная частота вращения n1 = 1500 об/мин;
номинальное скольжение sНОМ = 2,0 %;
коэффициент мощности cosϕНОМ = 0,87;
коэффициент полезного действия ηНОМ = 92 %;
кратности критического кM = 2,7;
пускового моментов кП = 1,7;
кратность пускового тока iП = 7;
соединение обмоток статора — звезда.

Найти: число пар плюсов; номинальную частоту вращения ротора; номинальное фазное напряжение; номинальный фазный ток обмотки статора; номинальный момент на валу; критическое скольжение и момент двигателя; пусковой момент при номинальном напряжении и снижении его значения на 20%; пусковой ток; емкость конденсаторов для увеличения коэффициента мощности до 1 и начертить электрическую схему двигателя с включением конденсаторов.

Решение:

Асинхронный электродвигатель с короткозамкнутым ротором — это ➠

Определяем число пар полюсов обмотки статора:

Вычисляем номинальная частота вращения ротора:
об/мин.

Находим номинальное фазное напряжение:
При соединении в «звезду» В.

Рассчитываем номинальный фазный ток обмотки статора:
А.

Определяем номинальный момент на валу:

Н⋅м.

Вычисляем критическое скольжение:

Находим критический момент:
Н⋅м.

Рассчитываем пусковой момент при номинальном напряжении:
Н⋅м,
при пониженном напряжении:
Н⋅м,

Определяем пусковой ток:
А.

Вычисляем емкость конденсаторов, для повышения коэффициента мощности до 1.

Формула емкости компенсирующих конденсаторов, соединенных по схеме «звезда», имеет вид:

Ф.

Формула емкости компенсирующих конденсаторов, соединенных по схеме «треугольник», имеет вид:
Ф,

где
f — частота питающей электросети, Гц;
QK — реактивная мощность, вар;
PHOM — активная мощность, Вт;
U1 — линейное напряжение, В;
ϕ1 и ϕ2 — соответственно углы сдвига фаз между напряжением и током до включения и после включения конденсаторной батареи, град.
град;
град.

Тогда, емкость конденсаторов, при соединении «в звезду» будет равна:

Ф
или 1124,89 мкФ.

При соединении в «треугольник», емкость конденсаторов будет в три раза меньше, чем при соединении «в звезду» и равняется:

Ф
или 374,96 мкФ.

В схеме соединения конденсаторов в «треугольник» емкость батареи получатся в три раза меньше, зато напряжение на конденсаторах в больше, если сравнивать со схемой соединения конденсаторов в «звезду».

Чертим схему включения конденсаторов для повышения коэффициента мощности электросети с асинхронным двигателем.

Подробно о реактивной мощности читайте здесь.

2. Порядок расчета асинхронного двигателя.

2.1. В начальный период расчета двигателя все величины, входящие в (1), кроме угловой скорости и мощности двигателя неизвестны, поэтому на первом этапе расчета задаются электромагнитные нагрузки на основании имеющихся рекомендаций.

2.2. Остаются неизвестными D и 1

, их заменяют отношением =l/, которое в значительной степени определяет экономические данные машины, а также условия охлаждения.

2.3. Внутренний диаметр D связан с наружным диаметром D. Наружный диаметр определяется:

  • из условия раскроя листов электротехнической стали с наименьшими расходами;

  • из условия высоты оси вращения h, выбираемой из стандартного ряда.

2.4. Число витков фазы обмотки статора должно быть таким, чтобы

линейная нагрузка двигателя и индукция в воздушном зазоре как можно более близко совпадали с их значениями принятыми предварительно при выборе главных размеров, а число пазов статора обеспечивало достаточно равномерное распределение катушек обмотки.

2.5. Чтобы выполнить эти условия, вначале выбирают предварительно зубцовое деление t в зависимости от:

Чем больше зубцов, тем более равномерно распределена обмотка, но увеличивается сложность штампа, уменьшается прочность зубцов, ухудшается заполнение паза медью.

2.6. Основным элементом обмотки электрической машины является виток

2.6.1. Несколько последовательно соединенных витков, находящихся в одних и тех же пазах, объединяются между собой общей корпусной изоляцией и образуюткатушку обмотки

.

Каждая из сторон катушек располагается в одном пазу. Если весь паз занят стороной только одной катушки, то обмотка называется однослойной.

2.6.2. Несколько последовательно соединенных между собой катушек, расположенных в соседних пазах, образуют катушечную группу.

2.6.3. Для асинхронного двигателя в пределах одной катушечной группы все катушки могут быть соединены только последовательно (для турбогенератора возможно параллельно)

2.6.4. Число катушек в катушечной группе обозначают q

где Z – число пазов

m – число фаз

2p – число полюсов

2.6.5. Число пазов, в которых лежат стороны катушек, образующих обмотку полюса машины, т.е. число

q называют числом пазов на полюс и фазу,

2.6.6. Несколько соединенных между собой катушечных групп образуют фазу обмотки.

Все начала и концы фаз выводят к зажимам коробки выводов, что позволяет включать машины на два напряжения сети, соединяя фазы в звезду или треугольник.

3. Построение семы обмотки.

3.1. При вычерчивании схем обмоток электрических машин принят ряд условностей:

  • Чертеж с изображением схемы обмотки выполняется без соблюдения масштаба и не отражает никаких размерных соотношений машины.

  • Каждая катушка изображается на схеме одной линией, независимо от числа витков в ней.

  • Все катушки изображаются в одной плоскости.

3.2. Чтобы построить развернутую схему обмотки надо изобразить пазы и их нумерацию. После этого следует наметить распределение пазов на полюсное деление. Для каждой фазы желательно иметь свой цвет или другое свое условное обозначение.

3.2.1. Всякая обмотка должна быть выполнена так, чтобы ток во всех проводниках, принадлежащих к какой-нибудь фазе и лежащих на одном и том же полюсном делении, имел одно и тоже направление, а на соседнем полюсном делении – противоположное.

3.2.2. Чередование пазов, занятых проводниками разных фаз, должно происходить в одном и том же порядке по всей окружности статора.

3.2.3. При всех схемах обмоток номера пазов второй фазы получаются из номера пазов первой фазы добавлением 2q, а номера пазов третей фазы – добавлением 4q.

3.2.4. Когда все пазы распределены между фазами, следует нанести лобовые части в соответствии с принятым типом обмотки, соблюдая всегда соединение сторон секций сообразно шагу.

3.2.5. Наконец нужно нанести соединения секций друг с другом, придерживаясь избранного способа соединения – последовательными или параллельными ветвями.

3.2.6. Соединение секций одной и той же фазы друг с другом должны производиться таким образом, чтобы стороны секций, принадлежащие к одному и тому же полюсному делению обходились от начала фазы к её концу в одном и том же направлении.

3.2.7. Для того чтобы избежать ошибок, при которых в одной из фаз начало будет принято за конец и конец за начало, следует принять за правило: начало всех трех фаз должны быть расположены друг от друга на расстоянии 2q пазов.

Задача Асинхронный двигатель

Министерство образования и науки РФ

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования

«Уральский Государственный Горный Университет»

Кафедра электротехники

Расчет асинхронного двигателя с фазным ротором

Контрольная работа

Группа ОПИ — 13

Студент Кожевников А.О.

Преподаватель Стожков Д.С.

Екатеринбург

2016

Исходные данные

Известны следующие технические данные асинхронного двигателя с фазным ротором, предназначенного для работы в сети с частотой

(таблица 1, страница 2):

  • число фаз ;

  • схема соединения фаз обмотки статора ;

  • число полюсов ;

  • номинальная мощность (полезная) ;

  • номинальное линейное напряжение обмотки статора ;

  • номинальный КПД

    ;

  • номинальный коэффициент мощности ;

  • номинальная частота вращения ;

  • кратность номинального момента ;

  • активное сопротивление фазы обмотки статора ;

  • схема соединения фаз обмотки статора ;

  • линейная ЭДС неподвижного ротора

    ;

  • индуктивное сопротивление рассеяния фазы обмотки неподвижного ротора .

Таблица 1 – Исходные данные

Тип двигателя

;

4АКГ60М6УЗ

6

10,0

84,5

0,76

Продолжение таблицы 1

959

3,8

0,401

310

0,358

0,800

Выполнение работы

Рисунок 1 – Асинхронный трехфазный двигатель с фазным ротором

Рисунок 2 – Пуск в ход двигателей с фазным ротором

Расчет значений номинального режима асинхронного двигателя

Активная номинальная мощность на зажимах статора :

Полная номинальная мощность на зажимах статора :

Реактивная номинальная мощность на зажимах статора :

Номинальное фазное напряжение и сила тока статора при схеме соединения фаз обмотки статора :

Фазная ЭДС неподвижного ротора при схеме соединения фаз обмотки статора :

Частота вращения магнитного поля статора :

Номинальное скольжение

Номинальный момент на валу

Расчет значений электрической схемы замещения фазы обмотки вращающегося ротора

Рисунок 3 – Схема замещения для вращающегося ротора

Частота ЭДС в номинальном режиме :

Номинальная фазная ЭДС ротора :

Индуктивное сопротивление рассеяния фазы в номинальном режиме :

Номинальный фазный ток ротора :

Приведенный номинальный фазный ток :

Расчет значений электрической схемы замещения фазы обмотки неподвижного ротора

Рисунок 4 – Схема замещения для неподвижного ротора

Фазный ток ротора :

Приведенное значение :

Приведенное значение :

Приведенное значение :

Приведенное значение :

Сравнение значений фазных и приведенных токов вращающегося ротора:

Сравнение значений фазных и приведенных токов неподвижного ротора:

Расчет энергетических параметров номинального режима асинхронного двигателя

Суммарные потери :

Постоянные потери :

Переменные потери :

Добавочные потери :

Момент холостого хода :

Полезный момент при номинальной нагрузке :

Номинальный электромагнитный момент :

Номинальная электромагнитная мощность :

Электрические потери в обмотке ротора :

Электрические потери в номинальном режиме :

Электрические потери в обмотке статора :

Проверка мощностей:

Номинальная полная механическая мощность :

Рисунок 5 – Энергетическая диаграмма преобладания активной энергии при работе двигателя в номинальном режиме

Рисунок 6 – Энергетическая схема пуска двигателя

Расчет механической характеристики асинхронного двигателя

Критическое скольжение с закороченным ротором :

Индуктивное сопротивление короткого замыкания :

Активное сопротивление короткого замыкания :

Момент по формуле Клосса:

Таблица 2 – Механические характеристики двигателя

1000

864

728

592

457

321

185

50

0

0

0,14

0,27

0,4

0,54

0,67

0,81

0,95

1

0

280

375

363

323

283

249

220

212

0

101

191

264

317

351

370

377

379

Рисунок 7 – Механическая характеристика

Для заметок

Список литературы

Абубакиров К.М. Электротехника и электроника часть 2. Электрические машины. Екатеринбург: Изд-во УГГГА, 2002 – 44 с.

http://www.studmed.ru/docs/document20989?view=1 – Испытание асинхронного двигателя с фазным ротором

Расчет характеристик трехфазного асинхронного двигателя

 

В электроприводе производственного агрегата используется асинхронный двигатель трехфазного тока с короткозамкнутым ротором. Двигатель работает в номинальном режиме при линейном напряжении Uл = 380 В и при промышленной частоте f = 50 Гц.
Используя данные электродвигателя, выбрать сечение питающих проводов и номинальный ток плавких вставок предохранителей. Построить график зависимости вращающего момента от скольжения М = f(s), предварительно вычислив номинальное и максимальное значения момента, пусковой момент, а также значения вращающего момента при скольжении, равном 0,2; 0,4; и 0,6.  Смотреть видео: асинхронный двигатель  Исходные данные:
Iпуск/Iном = 6,5; Ммакс/Мно = 2,0; КПДном = 0,82; сosjном = 0,83;
Тип двигателя4А80А2У3; Рном = 1,5 кВТ; Sном = 7,0 %.

 

Решение Заказать у нас работу!

  • Определим номинальный ток двигателя:


По найденному значению тока из табл. Приложения 2 выбираем сечение питающего провода для двигателя. При номинальном токе 3,35 А подойдут провода сечением 2,5 кв. мм трехжильные медные с резиновой или полихлорвиниловой изоляцией или трехжильные алюминиевые провода с резиновой или полихлорвиниловой изоляцией.

  • Определим величину пускового тока из известного по условию задачи соотношения Iпуск/Iном = 6,5:

  • Определим номинальный ток плавкой вставки:

Если принять, что двигатель работает с тяжелыми условиями пуска (большая длительность разгона, частые пуски):

Из ряда стандартных плавких вставок на номинальные токи 6, 10, 15, 20, 25, 30, 50, 60, 80, 100, 120, 150 А выбираем вставку на номинальный ток 15 А.

В обозначении двигателя (4А80А2У3) после буквы «А» указано количество полюсов, количество пар полюсов вдвое меньше, т.е. в данном случае Р = 1.

  • Определим частоту вращения ротора двигателя:

  • Определим вращающий момент при номинальном режиме работы:

  • Из заданной по условию задачи перегрузочной способности двигателя (Ммакс/Мно = 2,0) определим максимальный вращающий момент:

  • Определим величину скольжения, при которой момент наибольший:

Из двух полученных значений по условию устойчивой работы двигателя выбираем .

  • Определим пусковой момент двигателя (при S = 1):

  • Определим момент при S = 0,2:

  • Момент при S = 0,4:

  • Момент при S = 0,6:

  • Построим график зависимости вращающего момента от скольжения:

Заказать у нас работу!

 

 

 

2.4 Расчет рабочих характеристики асинхронных двигателей

Рабочие характеристики асинхронного двигателя представляют зависимость от полезной мощности Р2 тока статора I1, потребляемой мощности P1, коэффициента полезного действия , коэффициента мощности и частоты вращения n (или скольжения s).

Расчёт рабочих характеристик производится по схеме замещения асинхронного двигателя, представленной на рисунке 2.1.

Коэффициент рассеяния статора:

. (2.1)

Коэффициент сопротивления статора:

. (2.2)

Расчётные значения параметров схемы замещения:

;;

(2.3)

; .

Рисунок 2.1 — Схема замещения асинхронного двигателя

Сопротивления короткого замыкания равны:

;

; (2.4)

.

В соответствии с ГОСТ 183-74 добавочные потери при номинальной грузке для асинхронных двигателей общего применения:

. (2.5)

Механическая мощность на валу двигателя:

. (2.6)

Сопротивление схемы замещения Rн, эквивалентное механической мощности:

. (2.7)

Полное сопротивление рабочего контура схемы замещения:

. (2.8)

Номинальное скольжение:

. (2.9)

Номинальная частота вращения ротора, об/мин:

. (2.10)

Активная и реактивная составляющие тока статора при синхронном вращении ротора:

;

(2.11)

.

Расчётный ток ротора:

. (2.12)

Активная и реактивная составляющие тока статора:

;

(2.13)

.

Фазный ток статора:

. (2.14)

Коэффициент мощности:

. (2.15)

Потери мощности в обмотках статора и ротора:

;

(2.16)

Суммарные потери мощности в двигателе:

. (2.17)

Потребляемая мощность:

;

(2.18)

Коэффициент полезного действия:

(2.19)

3 Практическая часть

Практическая работа выполняется по вариантам, выданным преподавателем.

Для расчёта рабочих характеристик асинхронного двигателя задаются рядом значений полезной мощности на валу двигателя: 0,25, 0,5, 0,75, 0,9, 1.0, 1,25и расчёт производят по выше описанной методике. Результаты расчётов сводят в таблицу.

По результатам расчёта рабочих характеристик уточняют параметры номинального режима работы и строят рабочие характеристики.

Для выполнения практической работы в приложении А приведены технические данные асинхронных двигателей с короткозамкнутым ротором серии РА (привязка мощностей к установочно-присоединительным размерам по стандартам CENELEC, DIN).

4 Структура отчета

По результатам работы составляется отчет, который должен содержать:

1) титульный лист;

2) задание на практическую работу;

3) содержание;

4) выполнение задания;

5) список использованных источников.

5 Список литературы

  1. Асинхронные двигатели общего назначения/ Е. П. Бойко, Ю. В. Гаинцев, Ю.М. Ковалёв и др.; Под ред. В. М. Петрова и А. Э. Кравчика. — М.: Энергия, 1980. — 488с.

  2. Асинхронные двигатели серии 4А: Справочник/ А. Э. Кравчик, М. М. Шлоф, В. И. Афонин, Е. А. Соболевская. — М.: Энергоиздат, 1982. — 504с.

Практическая работа № 2

Расчёт пусковых характеристик асинхронного двигателя

  1. Цель практической работы

Целью расчета пусковых характеристик асинхронного двигателя является практическое применение студентами теоретических знаний, полученных при изучении дисциплины «Электромеханические преобразователи энергии в системах управления технологическими процессами» и приобретение навыков расчетов основных элементов в системах управления технологическими процессами.

2 Теоретическая часть

Пусковые свойства асинхронных двигателей с короткозамкнутым ротором оцениваются кратностью пускового момента и пускового тока, а также перегрузочной способностью, которая характеризуется кратностью максимального момента. Для асинхронных двигателей серии 4А и RA кратность пускового и максимального моментов должна быть не ниже, а кратность пускового тока не выше значений, приведённых в приложении А.

Для асинхронных двигателей с короткозамкнутым ротором самым распространённым способом пуска является прямое включение на номинальное напряжение сети. В процессе пуска частота тока в обмотке ротора изменяется от частоты сети до значений, соответствующих рабочим скольженьям. В диапазоне значений скольжения от, примерно, до критическогов массивных стержнях обмотки ротора возникает эффект вытеснения тока и ток по сечению стержня распределяется неравномерно. Чем ближе к воздушному зазору, тем плотность тока в стержне оказывается выше.

Действие эффекта вытеснения тока проявляется в увеличении активного сопротивления стержня и снижении удельной проводимости пазового рассеяния короткозамкнутой обмотки ротора. Чем больше частота тока обмотки ротора и чем глубже паз, тем сильнее проявляется действие эффекта вытеснения тока.

Требования, предъявляемые к величине активного сопротивления обмотки ротора, неоднозначны. С целью увеличения пускового момента асинхронного двигателя необходимо увеличивать активное сопротивление обмотки ротора, а с целью повышения коэффициента полезного действия это же сопротивление необходимо снижать. Благодаря эффекту вытеснения тока это противоречие в требованиях к значению одного и того же параметра решается естественным образом.

Во время прямого пуска асинхронных двигателей с короткозамкнутым ротором токи в обмотке статора и ротора в 5 – 7,5 раз превышают номинальные. Это приводит к тому, что в машине, пропорционально токам, возрастают магнитные потоки рассеяния. Ферромагнитные участки магнитной цепи по путям потоков рассеяния насыщаются, а проводимость путей потоков рассеяния снижается. Следовательно, в ходе выполнения расчётов пусковых характеристик необходимо учитывать влияние эффекта вытеснения тока и насыщение путей потоков рассеяния на параметры машины.

Влияние эффекта вытеснения тока на параметры стержней обмотки ротора принято определять с помощью коэффициента увеличения сопротивления и коэффициента демпфирования . Решение задачи о параметрах массивного стержня, расположенного в открытом прямоугольном пазу, даёт следующие выражения для коэффициентов и :

;

(2.1)

,

где – приведённая высота стержня.

, (2.2)

где – высота стержня в пазу, м;

и –ширина стержня и паза, м;

– частота тока в обмотке ротора, Гц;

– удельное сопротивление материала обмотки ротора при расчётной температуре, Ом ∙ м.

При литой алюминиевой обмотке ротора при расчётной температуре 75 0С

; (2.3)

при расчётной температуре 115 0С

(2.4)

В формулах (2.3) и (2.4) -частота сети.

В расчётах параметров массивных стержней с произвольной конфигурацией поперечного сечения принято определять не коэффициенты и , а коэффициенты и

Высота стержня:

. (2.5)

Коэффициенты иможно определить по значению приведенной высоты стержня по формулам (2.1) — (2.4), а так же по рисункам 2.1 и 2.2.

Практика расчётов показывает, что если < 1 влияние эффекта вытеснения тока на параметры машины можно не учитывать.

Рисунок 2.1 — Зависимость коэффициента от приведённой высоты стержня

По значению коэффициента определяют расчётную глубину проникновения тока в стержень:

. (2.6)

Сечение стержня на расчётной глубине в случаях, когда :

, (2.7)

где– ширина паза ротора на расчётной глубине.

Рисунок 2.2 — Зависимость коэффициента от приведённой высоты стержня

Расчётный коэффициент увеличения сопротивления стержня:

, (2.8)

где – сечение стержня.

Коэффициент увеличения активного сопротивления фазы обмотки ротора в результате эффекта вытеснения тока:

. (2.9)

Активное сопротивление обмотки ротора, приведённое к обмотке статора, с учётом эффекта вытеснения тока:

. (2.10)

Коэффициент удельной магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки ротора с учётом эффекта вытеснения тока определяют по формуле (7.15). Если на роторе выполняются закрытые пазы, то для вычисления последнего слагаемого в формуле (7.15) уточняют ток стержня:

, (2.11)

где– приведённый ток обмотки ротора в режиме номинальной нагрузки. Определяется по результатам расчёта рабочих характеристик.

Ток стержня заменяют выражением, где – ожидаемая кратность пускового тока при выбранном значении скольжения, а – уточнённое значение тока стержня в режиме номинальной нагрузки. Выполняя расчёт пусковых характеристик для скольженияs = 1 в качестве начального приближения можно принять равным допустимой кратности пускового тока для машины — аналога. Определив в конечном итоге кратность пускового момента и кратность пускового тока (для выбранного значения скольжения), нужно будет сравнить полученное значение кратности пускового тока с тем значением, которым задавались, определяя параметры машины. Если расхождение в значениях будет превышать 15%, то расчёты необходимо повторить, откорректировав выбранное значение .

Значение индуктивного сопротивления рассеяния обмотки ротора, приведённое к обмотке статора, с учётом эффекта вытеснения тока:

, (2.12)

где

. (2.13)

Влияние насыщения путей потоков рассеяния на параметры машины проявляется в снижении проводимости пазового и дифференциального рассеяния обмоток статора и ротора.

Снижение удельной проводимости пазового рассеяния, вызванное насыщением головок зубцов, учитывают введением дополнительного раскрытия паза . Величина дополнительного раскрытия паза зависит от токов в обмотках машины. В свою очередь токи в обмотках зависят от параметров. Поэтому, задача определения насыщенных значений параметров решается методом последовательных приближений.

Коэффициент рассеяния статора в режиме пуска:

, (2.14)

где – коэффициент насыщения магнитной цепи.

Коэффициент сопротивления статора:

. (2.15)

Параметры схемы замещения в режиме пуска (рисунок 9.1):

;

(2.16)

Полное пусковое сопротивление:

. (2.17)

Расчётный ток ротора при пуске:

. (2.18)

Предварительное значение тока ротора при пуске с учётом влияния на­сыщения:

, (2.19)

где Кн – коэффициент насыщения. Если расчёты пусковой характери­стики выполняются для скольжения s = 1, то можно, предварительно, принять Кн = 1,3 – 1,4. Для режима максимального момента Кн = 1,15 – 1,25.

Расчётная намагничивающая сила пазов статора и ротора:

. (2.20)

Значения коэффициента Кр приведены в таблице 2.1.

Таблица 2.1

м

м

0,5

0,5

1,0

1,0

2,5

Эквивалентное раскрытие паза, мм:

, (2.21)

где b – ширина паза. Размер паза, ближайший к зоне шлица.

Расчёт эквивалентного раскрытия паза производят для пазов статора и полузакрытых пазов ротора. Для закрытых пазов ротора величину и не рассчитывают.

Если , то необходимо принять

Уменьшение проводимости пазового рассеяния:

,

(2.22)

.

Коэффициент удельной магнитной проводимости пазового рассеяния:

; (2.23)

. (2.24)

Коэффициент удельной магнитной проводимости дифференциального рассеяния:

; (2.25)

; (2.26)

где

. (2.27)

Расчётное индуктивное сопротивление рассеяния обмотки статора:

. (10.28)

Расчётное индуктивное сопротивление рассеяния обмотки ротора, при­ведённое к обмотке статора, с учётом насыщения и вытеснения тока:

. (2.29)

Полное сопротивление рабочего контура схемы замещения с учётом насыщения и вытеснения тока в обмотке ротора при пуске двигателя:

, (2.30)

где

;

.

Расчётный ток ротора при пуске:

. (2.31)

Активная составляющая тока статора при пуске:

; (2.32)

. (2.33)

Ток статора при пуске:

. (2.34)

Кратность пускового тока:

. (2.35)

Пусковой момент, Нм:

. (2.36)

Кратность пускового момента:

. (2.37)

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *