Оконечное сопротивление: Проводные зоны. Оконечный резистор. – Оконечные элементы охранно-пожарных приборов — groupnk.ru — Группа НК — комплексные поставки электрооборудования в Москве и регионах

Содержание

Проводные зоны. Оконечный резистор.

Подключение проводных датчиков к охранной сигнализации осуществляется к специальным разъемам на контрольной панели или на расширителе.
На рисунке изображен самый простой вариант подключения проводной зоны. Часть с цифрой «1» это клеммы контрольной панели для подключения проводной зоны. Часть «2» — провод от панели до датчика. И часть «3» — это датчик с контактами для подключения и реле. При срабатывании датчика реле размыкает цепь и контрольная панель фиксирует срабатывание конкретной зоны. Есть немаловажный параметр, на который редко обращают внимание. В настройках контрольных панелей разых производителей он может называться по разному, например «время реакции зоны«. Суть его вот в чем. Для фиксации факта срабатывания датчика цепь должна нарушится на какое то время, именно оно и регулирается данным параметром. Увеличение этого времени позволяет боротся с ложными срабатываниями возникающими, например, от дребезга контактов реле, но может привести и к нежелательным результатам. Представьте, что вы очень быстро нажмете на кнопку дверного звонка и тут же отпустите ее. Время на котрое она окажется нажатой будет меньше секунды. Такая же ситуация может быть и с нефиксируемой кнопкой тревожной сигнализации, и если время реакции зоны будет выставленно в 1 секунду, то факт нажатия кнопки будет просто проигнорирован контрольной панелью, со всеми вытекающими последствиями.

Обычно в охранной сигнализации используют нормально закрытые контакты, т.е. факт срабатывания фиксируется при размыкании цепи. Простота такой схемы подключения может быть на руку злоумышленникам. Если предположить что они смогут добратся до провода от контрольной панели до датчика им остается только аккуратно организовать перемычку между проводами (изображена красным на рисунке) и датчик обезврежен. Во избежание таких ситуаций в схему дополнительно включают сопротивление определенного номинала. Его принято называть
оконечный резистор, в англоязычном варианте сокращенно его называют EOL (End Of Line).

Применение оконечного резистора позволяет контрольной панели определять как минимум три состояния зоны — замкнуто через резистор, замкнуто без резистора, разомкнуто. В зависимости от типа зоны и типа датчиков каждое из этих состояний может интерпретироватся по разному — норма, тревога, неисправность. Например при подключении пожарных дымовых датчиков в нормальном состоянии цепь замкнута через резистор. При срабатывании пожарного датчика цепь замыкается через него практически накоротко и это воспринимается контрольной панелью как тревога, а при обрыве шлейфа и размыкании цепи будет выдан сигнал о неисправности зоны. Так же многие современные контрольные панели позволяют подключать к одним и тем же клеммам входа зоны по 2 разных датчика через оконечные резисторы разного номинала и контролировать их срабатывание независмо друг от друга. Эту полезную функцию каждый производитель называет по разному — «удвоение зон», «расщепление зон», а тот же Paradox вообще аббревиатурой «ATZ». Использование этой функции позволяет сэкономить на дополнительных расширителях зон и возможно на монтаже шлейфов, но в случае проблем с оборудованием может осложнить поиск неисправного датчика. Помимо оконечных резисторов так же могут применятся дополнительные резисторы. Они например, позволяют контрольной панели отличить срабатывание датчика от вскрытия его тампера, а в пожарной сигнализации организовать возможность выдачи сигнала «пожар» по срабатыванию двух датчиков в шлейфе во избежание ложных тревог. Каждый производитель выбирает свои номиналы оконечных и дополнительных резисторов, а так же способы их включения в шлейф. Обычно они указываются в документации на оборудование.

Не нашли в документации ответа на свой вопрос — спросите в форуме или в гостевой (не требуется регистрация).

Нужна дополнительная документация — не стесняйтесь, пишите через почтовую форму или в форуме.

Оконечные элементы охранно-пожарных приборов

Оконечные элементы (как правило, резисторы) устанавливаются в конце шлейфа сигнализации для контроля целостности ШС приёмно-контрольным прибором.

Автору хотелось упомянуть как можно больше охранно-пожарных приборов, включая такие реликтовые устройства, как «Тол», «Рубин-3» или «Комар».
В таблице применяются такие термины как НР и НЗ пожарные извещатели. НР — это нормально разомкнутые извещатели, то есть, дымовые. НЗ — нормально замкнутые пожарные извещатели (тепловые).

Таблица оконечных элементов, подключаемых к шлейфам различных охранно-пожарных приборов

Прибор	Оконечное устройство	Номинал
DSC PC2550	R	1 kΩ
DSC PC3000	R	1 kΩ
DSC PC5010	R	5,6 kΩ
Napco (первая половина зон)	R	2,2 kΩ
Napco (вторая половина зон)	R	3,9 kΩ
Paradox EVO192	R	1 kΩ
Paradox EVO192 (Добавочное сопротивление)	R	1 kΩ
Paradox EVO192 (Добавочное сопротивление для второго извещателя с удвоением зон)	R	2,2 kΩ
Аккорд, Аккорд-20, Аккорд-512	R	5,6 kΩ
Аккорд-512 с НЗ пожарными извещателями	R	2,4 kΩ
Бизон	R	4,3 kΩ
Блок Сопряжения	R	2,2 kΩ
Вентура	R	2,7 kΩ
Гонг-1	R+VD	4,3 kΩ
Гранд-Магистр (все версии)	R	7,5 kΩ
Гранит-2, -4	R	3,9 kΩ
Гранит-3, -5, -8, -12, -16, -24	R	7,5 kΩ
Дуэт	R	5,6 kΩ
Дуэт с НЗ пожарными извещателями	R	2,2 kΩ
Комар	R	1,2 kΩ
Контакт GSM	R	10 kΩ
Корунд	R	3,9 kΩ
Кристалл	R	2,6 kΩ
Кристалл-2п	R+VD	4,7 kΩ
Луч	R+VD	2,4 kΩ
МАКС2708	R; R_tamp	2 kΩ; 4,7 kΩ
Нота, Нота-2, Нота-4	R	5,6 kΩ
Нота с НЗ пожарными извещателями	R	2,2 kΩ
ППК-2	R+VD	4,3 kΩ
ППС-3	R+VD	4,7 kΩ
Прима	R	9,1 kΩ
Прима-3	R	5,6 kΩ
Радуга	R+VD	3,3 kΩ
Радуга ППКП 019-5-1 (5 ШС)	R+VD	2,4 kΩ
Радуга-2А, Радуга-4А	R+VD	2,4 kΩ
Рубин-3	R	3,6 kΩ
Рубин-6	C	470 nF
Рубин-6А	R	3,9 kΩ
Сампо	R	4,7 kΩ
С2000-2	R	8,2 kΩ
С2000-4, -АСПТ	R	4,7 kΩ
С2000-АР2	R	8,2 kΩ
С2000-АР8	R	10 kΩ
Сигнал-10, -20, -20П, -20П SMD, -20М	R	4,7 kΩ
Сигнал-31	VD
Сигнал-37	R	2,7 kΩ
Сигнал-ВК	R	8,2 kΩ
Тол	VD
Топаз, Топаз-М	R+VD	6,8 kΩ
Топаз пожарный ШС	VD
УО-4С	R	8,2 kΩ
УОТС-1-1	R	2,2 kΩ
УОТС-1-1 пожарный ШС с НР пожарными извещателями	R	3 kΩ
УОТС-М	C	470 nF
Яхонт; ШС с охранными извещателями	R	5,6 kΩ
Яхонт; ШС с тепловыми пожарными извещателями	R	430 Ω
Яхонт; ШС с дымовыми пожарными извещателями 1÷6 шт.	R	8,2 kΩ
Яхонт; ШС с дымовыми пожарными извещателями 7÷10 шт.	R	12 kΩ

Все статьи по теме «Сигнализация»

Поделиться новостью в соцсетях

Шлейф охранной сигнализации и его основные параметры — сопротивление, длина, напряжение и ток

Давайте разберемся что такое шлейф сигнализации (ШС) и как правильно его организовать. Начнем с того, что охранный шлейф представляет собой соединительную линию (электрическую цепь), объединяющую различные датчики сигнализации (ДС) или извещатели — в контексте данной статьи это синонимы.

Кроме того, в шлейфе присутствует оконечное устройство (ОУ), которое согласует его с приемно-контрольным прибором (ПКП).

В качестве оконечного устройства могут выступать:

резисторы;
конденсаторы;
диоды.

Что именно устанавливается в конце шлейфа зависит от конкретной модели ПКП. Стоит заметить, что в системах охранной сигнализации чаще всего используются резисторы, поэтому будем ориентироваться на этот вариант. Структурная схема шлейфа приведена на рисунке 1.

Я сразу нарисовал все возможные типы датчиков, их работу мы сейчас рассмотрим, но в реальной ситуации используется, как правило, один вариант подключения и извещатели с одинаковой тактикой формирования тревожного извещения.

Возможны и комбинации различных подключений, но они встречаются достаточно редко. Теперь давайте перейдем к рассмотрению основных типов шлейфов и принципа их действия.

Внимание! Нумерация типов шлейфов в этой статье условна. Более того, каждый производитель в понятие типа ШС может вкладывать свое толкование. Обязательно имейте это ввиду!

ТИПЫ ШЛЕЙФОВ СИГНАЛИЗАЦИИ

1. ШС с датчиками, работающими «на размыкание».

В охранной сигнализации очень часто встречающийся вариант. При срабатывании извещателя электрическая цепь разрывается, ток в шлейфе падает до нулевого значения. То же самое произойдет при отсутствии питания на извещателе. А вот в случае неисправности датчика возможны два варианта:

контакты разомкнутся;
останутся замкнутыми даже при обнаружении нарушителя.

С первым случаем все ясно и просто — прибор сработает и неисправность таким образом заявит о себе. Второй вариант опасен тем, что обнаружить его можно только при полной проверке работоспособности датчика, которую каждый день никто не делает. Утешает только что такие случаи редки, но, тем не менее, они бывают.

2. ШС с датчиком, работающим на «замыкание».

Отличие от первого варианта разве что в схеме подключения и в том, что при срабатывании шлейф замыкается. В охранной сигнализации используется редко, по крайней мере я с таким способом не сталкивался.

3. Использование извещателя с питанием по шлейфу.

Пусть не часто, но такие датчики используются. Если в первых двух случаях напряжение подается по отдельной линии, то здесь извещатель работает от напряжения, подаваемого на ШС приемно-контрольным прибором. В этом случае сигнал тревога формируется увеличением потребления ДС тока, что отслеживается ПКП.

При этом количество подключаемых датчиков может быть ограничено несколькими штуками. Конкретная величина для различных их типов должна указываться в паспорте охранного прибора (равно как и возможность использования такого варианта).

4. Адресный шлейф сигнализации.

Если до сих пор мы рассматривали случаи, когда осуществлялся токовый контроль ШС, то при использовании адресных извещателей информации об их состоянии передается в цифровом виде. Соответственно информативность системы сигнализации при этом возрастает. ДС может диагностировать свое состояние и передавать его на контрольную панель.

ПАРАМЕТРЫ И НЕИСПРАВНОСТИ

Поскольку шлейф охранной сигнализации является электрической цепью, то и характеризуется он такими электрическими параметрами как ток, напряжение и сопротивление. Причем первые два являются вторичными, а работоспособность ШС зависит от сопротивления, которое определяет три основных его состояния:

«норма»;
«обрыв»;
«замыкание».

Нормальное сопротивление шлейфа должно, как правило, не превышать 1 кОм, причем без учета величины оконечного резистора.

Стоит немного пояснить принцип работы связки ПКП-ШС-ОУ.

Прибор подает на шлейф напряжение, поскольку в нормальном состоянии цепь замкнута в ней возникает электрический ток. Его значение характеризует состояние ШС. Нормальные пределы величины тока задаются оконечным устройством. Отклонение в ту или иную сторону вызывает срабатывание сигнализации.

Сопротивление самого шлейфа, а туда входят также сопротивления переходных контактов в датчиках, определяет максимально допустимые отклонения. При коротком замыкании всего или части ШС (одна из неисправностей) происходит увеличение тока потребления, а обрыв — к его исчезновению. В этом и заключается суть токового контроля.

Таким образом есть еще один критичный параметр — сопротивление утечки между проводами шлейфа, поскольку он является двухпроводной линией, или «землей» и одним из проводников. Эта характеристика указана в паспорте ПКП, но лучше будет если ее значение составит порядка 1 мОм. Хотя многие приборы работают при утечках в несколько десятков кОм.

В завершение один иногда встречающийся вопрос: какова максимальная длина шлейфа охранной сигнализации? Ответ — любая при которой обеспечиваются рассмотренные выше электрические параметры.

* * *

Материалы сайта имеют ознакомительный характер и не могут использоваться в качестве руководящих и официальных документов

Анализ параметров шлейфа ПС — ОРБИТА-СОЮЗ

Принципы работы неадресных приемно-контрольных приборов и основные варианты построения уже обсуждались в отраслевой печати. В основном проводился анализ помехоустойчивости при использовании различных схемотехнических решений. Рассмотрим более подробно электрические характеристики шлейфов двухпороговых ППКП при работе с пожарными извещателями различного типа.

Требования по согласованию неадресных ППКП с неадресными пожарными извещателями изложены в общем виде В ГОСТ Р 53325-2009 «Техника пожарная. Технические средства. Пожарной автоматики. Общие технические требования. Методы испытаний». В п. 4.2.1.1 указано, что «извещатели пожарные, взаимодействующие с прибором приемно-контрольным пожарным, должны обеспечивать информационную и электрическую совместимость с ним». В п. 4.2.1.3 содержится требование: «электрические характеристики извещателей пожарных (напряжение и токи дежурного режима и режима тревожного извещения) должны быть установлены в технической документации (ТД) на извещатели пожарные конкретных типов и должны соответствовать электрическим характеристикам шлейфа пожарной сигнализации пожарного приемно-контрольного прибора, с которым предполагается использовать извещатели пожарные».

В технической документации на приемно-контрольные приборы по п. 7.2.1.5 ГОСТ Р 53325 — 2009 должны быть указаны «диапазоны тока в неадресном шлейфе сигнализации, в том числе максимальный ток питания извещателей, при котором ППКП регистрирует все предусмотренные виды извещений и диапазон питающих напряжений». Как правило, в документации на ППКП приводится максимально допустимый ток потребления активных извещателей, уровень ограничения тока шлейфа в режиме «Пожар», достаточно часто — диапазон сопротивлений шлейфа, соответствующий различным режимам, но значения напряжений и токов шлейфа обычно не указываются, что затрудняет оценку совместимости конкретного типа извещателей и ППКП. Причем в настоящее время по экономическим причинам используются практически исключительно только так называемые двухпороговые ППКП с идентификацией сработки 1-го и 2-го извещателя, что и определило появление проблемы согласования извещателей с ППКП [1].

Методы контроля состояния пожарных шлейфов

Различные варианты построения пожарных приемно-контрольных приборов с точки зрения обеспечения надежности подробно рассмотрены в статье В. Баканова [2]. В статье А. Пинаева и М. Никольского [3] существующие методы контроля состояния неадресных шлейфов сведены двум типам:

контроль по напряжению шлейфа;
контроль по току шлейфа.

Упрощенная структура шлейфа может быть представлена в виде источника напряжения UХХ, порядка 12 — 24 В, токоизмерительного резистора RППКП, значение которого для различных приборов может изменяться в широких пределах: от сотни Ом до нескольких кОм и устройства обработки информации с установленными порогами, соответствующими границам режимов шлейфа (рис. 1). В этом плане ППКП можно разделить на приборы с высокоомным выходом шлейфа, где токоизмерительный резистор одновременно выполняет роль токоограничивающего резистора, обеспечивающего ток короткого замыкания шлейфа на уровне порядка 20 мА, и с низкоомным выходом, порядка 100 Ом, где для ограничения тока шлейфа используется дополнительная схема. Значение напряжения UХХ соответствует напряжению шлейфа без нагрузки, т.е. в режиме холостого хода. Для контроля обрыва шлейфа устанавливается оконечный резистор RОК, обычно в пределах от 3,3 до 9,1 кОм, в зависимости от типа ППКП. Состояние шлейфа ППКП может определяться по току шлейфа, посредством измерения напряжения на токоизмерительном резисторе. По каким-то причинам в документации на ППКП обычно указывается только сопротивление шлейфа в различных режимах. В общем случае сопротивление шлейфа RШС пропорционально отношению напряжения шлейфа к напряжению на токоизмерительном резисторе: RШС = RППКПUШС / URППКП. А так как обычно используется стабилизированный источник, то сумма напряжений UШС + URППКП постоянна и равна напряжению UХХ и режим шлейфа определяется по любой из этих величин.

Рис. 1. ППКП контролирует ток шлейфа по напряжению на резисторе

Рассмотрим несколько примеров пожарных шлейфов при различных значениях напряжения UХХ, токоизмерительного резистора RППКП и оконечного резистора RОК. Определим примерные пороги по току, по напряжению и, исходя из условия однозначно определения режима шлейфа в соответствии с требованиями п. 7.2.1.5 ГОСТ Р 53325 — 2009, оценим допустимые токи потребления активных извещателей в дежурном режиме.

Рис. 2. Комбинированный шлейф с двойной сработкой на замыкание и на размыкание

Пример №1

Комбинированный шлейф, т.е. включены извещатели с нормально разомкнутыми контактами и с нормально замкнутыми контактами, при этом определяется сработка 1-го и 2-го извещателя на замыкание и на размыкание (рис. 2). Этот тип шлейфа имеет максимальное число режимов 7:

обрыв шлейфа;
сработка двух извещателей на размыкание – «Пожар 2»;
сработка одного извещателя на размыкание – «Пожар 1»;
дежурный режим;
сработка одного извещателя на замыкание – «Пожар 1»;
сработка двух извещателей на замыкание – «Пожар 2»;
короткое замыкание шлейфа,
и соответственно 6 порогов.

В качестве исходных характеристик зададим типовые параметры: напряжение разомкнутого шлейфа UХХ равным 20 В, токоограничивающий резистор шлейфа RППКП возьмем 1 кОм, чтобы обеспечить ограничение тока короткого замыкания на уровне 20 мА, оконечный резистор RОК 7,5 кОм ± 5%, максимальное сопротивление кабеля шлейфа RКАБ 220 Ом и минимальное сопротивление утечки RУТ между проводами шлейфа 50 кОм. Тогда номинальный ток шлейфа в дежурном режиме составит Iдеж = UХХ /( RППКП + RОК) = 20 В / (1+7,5) кОм = 2,35 мА. Определим максимальный разброс параметров шлейфа, т.е. при минимальном значении оконечного резистора RОК — 5% будем учитывать сопротивление утечки шлейфа 50 кОм, а при максимальном значении RОК + 5% будем учитывать сопротивления кабеля 220 Ом. С учетом этих допущений сопротивление шлейфа может изменяться в пределах 6,24 кОм ? 8,1 кОм, соответственно ток дежурного режима может быть в диапазоне от 2,2 мА до 2,76 мА. Таким образом, разброс тока дежурного режима превышает 0,5 мА! Соответственно напряжение шлейфа в дежурном режиме на выходе ППКП может быть в пределах 17,24 В ?17,8 В.

Извещатели с нормально разомкнутыми контактами включаем в шлейф с дополнительными резисторами RДОП = 1,6 кОм ±5%, извещатели с нормально замкнутыми контактами с балластными резисторами RБАЛ = 4,7 кОм ±5% (рис. 2). Параметры шлейфа для минимального, номинального и максимального сопротивления шлейфа для различных режимов приведены в Таблице 1.

Обычно в документации на ППКП приводятся границы сопротивления шлейфа, соответствующие различным режимам, однако рассмотрение соответствующих им токов и напряжений дает дополнительную информацию, позволяет оценить помехоустойчивость и определить максимально допустимый ток потребления извещателей в дежурном режиме. Данные таблицы 1 показывают, что области сработки одного и двух извещателей на размыкание пересекаются, при сопротивлении утечки между проводами шлейфа 50 кОм и при сработке двух извещателей ток шлейфа будет соответствовать номинальному току при сработке одного извещателя. Т.е. прибор не сможет идентифицировать сработку второго извещателя! Кроме того, необходимо отметить, что даже номинальные токи и напряжения шлейфа, без учета кабеля, различаются незначительно при сработке извещателей на размыкание. При сработке первого извещателя ток шлейфа снижается на 0,83 мА, а при сработке второго извещателя всего лишь на 0,4 мА.

Теперь определим допустимый ток потребления извещателей в дежурном режиме. Александр Зайцев предложил ввести термин, который ясно определяет возникающую проблему: «ток обрыва шлейфа». Действительно, в соответствии с требованиями ГОСТ Р 53325 — 2009 п. 7.2.1.1 «ППКП должны обеспечивать…
автоматический контроль целостности линий связи с внешними устройствами (ИП и другими техническими средствами), световую и звуковую сигнализацию о возникшей неисправности». В общем случае обрыв шлейфа идентифицируется по снижению тока шлейфа при отключении оконечного резистора. При этом необходимо учитывать ток потребления пожарных извещателей и сопротивление утечки между проводами шлейфа. Какой ток потребления извещателей желательно обеспечить? Если одним шлейфом защищается до 10 помещений, по 3 извещателя в помещении, при токе дежурного режима извещателя порядке 0,1 мА необходимо обеспечить ток 3 мА. Однако в соответствии с данными Табл. 1, если обрыв шлейфа произойдет в конце шлейфа и величина тока составит 2 — 3 мА, ППКП останется в дежурном режиме и не обнаружит неисправность. Если при обрыве шлейфа отключится примерно половина извещателей, а оставшаяся часть извещателей будет потреблять примерно 1,5 мА, прибор выдаст сигнал «Пожар 1», т.к. эта величина тока шлейфа соответствует сработке одного извещателя на размыкание (рис. 3). Соответственно, если обрыв шлейфа определит ток извещателей порядка 1,2 мА, то прибор выдаст сигнал «Пожар 2»! Какой же «ток обрыва» в рассматриваемом случае? Естественно он должен быть меньше тока шлейфа, соответствующего формированию сигнала «Пожар 2» при активизации двух извещателей с нормально замкнутыми контактами. Исходя из данных, приведенных в таблице 1, можем определить «ток обрыва шлейфа», при котором будет формироваться сигнал «Неисправность» меньше 1 мА, а с учетом тока утечки шлейфа, который может достигать 0,4 мА, максимально допустимый ток потребления извещателей должен быть снижен примерно до 0,5 мА.

Рис. 3. Режимы комбинированного шлейфа

Но при наличии в шлейфе извещателей на размыкание в нашем случае подключение извещателей с током потребления 0,5 мА тоже не допустимо. Номинальный ток шлейфа в режиме «Пожар 2», соответствующий сработке двух извещателей с нормально замкнутыми контактами равный 1,12 мА увеличится до 1,62 мА, что соответствует режиму «Пожар 1». Т.е. прибор в принципе не допускает одновременного включения в шлейф нормально замкнутых извещателей и токопотребляющих извещателей.

Пример №2

Для устранения явных недостатков шлейфа, приведенного в Примере 1, на практике в ППКП используют два или три типа шлейфа: шлейф только с нормально замкнутыми извещателями (рис. 4) и шлейф только с нормально разомкнутыми извещателями (рис. 5) с определением сработки двух извещателей, иногда еще допускается комбинированный шлейф с различным типами извещателей, но с определением сработки только одного извещателя и с минимальным током извещателей в дежурном режиме. В этом случае для шлейфа активными извещателями, при тех же исходных параметрах ППКП, «ток обрыва» не должен попадать в область, отведенную для тока дежурного режима, и с учетом тока утечки максимальный ток потребления активных извещателей мог бы быть увеличен примерно до 1,5 мА. Однако граница между режимами «Пожар 1» и «Пожар 2» составляет всего лишь 1 мА и чтобы при сработке одного извещателя формировался сигнал «Пожар 1», а не «Пожар 2», ток извещателей должен быть соответственно менее 1 мА.

Рис. 4. Шлейф с нормально замкнутыми извещателями

Рис. 5. Шлейф с нормально разомкнутыми извещателями

В комбинированном шлейфе обычно выбирается примерно двойная величина балластного сопротивления, например, Rбал=10 кОм, и в два раза меньшее дополнительное сопротивление, соответственно увеличивается дельта между током дежурного режима и режима «Пожар» при сработке нормально замкнутого извещателя (Табл. 2), однако «ток обрыва» остается тем же, что и в Примере 1, следовательно, ток активных извещателей так же должен быть менее 0,5 мА.

Иногда встречается рекомендация компенсировать ток потребления активных извещателей путем увеличения оконечного резистора. Очевидно в комбинированном шлейфе, при токе шлейфа в режиме пожар от извещателя на размыкание порядка 1 мА ни о каких компенсациях речи быть не может. В шлейфе с дымовыми извещателями компенсация повышения тока большого числа извещателей за счет снижения тока оконечного резистора позволяет «уложиться» в пороги дежурного режима и режимов «Пожар 1», «Пожар 2», но если при этом возникает превышение «тока обрыва», прибор не обнаружит обрыв шлейфа.

Пример 3

Изменим параметры шлейфа, для повышения тока дежурного режима увеличим максимальное напряжение шлейфа UХХ до 26 В, оконечный резистор зададим 3,9 кОм±5%, а токоограничивающий резистор шлейфа RППКП возьмем 1,2 кОм. При этом номинальный ток шлейфа в дежурном режиме увеличится до 5,1 мА. Ток короткого замыкания шлейфа будет менее 22 мА, что обеспечивает возможность подключения извещателей без токоограничивающих резисторов. Для формирования сигналов «Пожар 1, 2» извещатели с нормально разомкнутыми контактами включаем в шлейф с дополнительными резисторами 2,7 кОм±5%, извещатели с нормально замкнутыми контактами с балластными резисторами 2,2 кОм±5%. Максимальное сопротивление кабеля шлейфа и минимальное сопротивление утечки оставим те же, что и в первых двух примерах RКАБ = 220 Ом, RУТ = 50 кОм. Результаты расчетов приведены в таблице 3.

Снижение примерно в 2 раза номинала оконечного резистора определило значительно меньшее влияние на величину сопротивление шлейфа параллельного подключения сопротивления утечки кабеля, но соответственно увеличилось влияние последовательно включенного сопротивления кабеля. Определим» ток обрыва шлейфа» для этого случая. Минимальный ток дежурного режима равен 4,71 мА вроде бы позволяет предположить больший ток потребления извещателей, по сравнению с рассмотренными ранее примерами, однако здесь появляется другое ограничение. Максимальный ток дежурного режима без учета тока потребления активных извещателей может достигать 5,59 мА, а минимальный ток шлейфа при сработке первого извещателя 6, 91 мА. Следовательно, чтобы не возникали ложные сигналы «Пожар 1» в дежурном режиме, максимальный ток извещателей должен быть менее 1 мА. С другой стороны здесь необходимо отметить, что максимальный ток шлейфа в режиме «Пожар 1» равен 9,73 мА, а минимальный ток шлейфа в режиме «Пожар 2» равен 8,8 мА (Табл. 3), т.е. в данном примере возможно формирование ложного сигнала «Пожар 2» при сработке одного извещателя, либо при сработке второго извещателя прибор может оставаться в режиме «Пожар 1». Области режимов «Пожар 1» и «Пожар 2» пересекаются, что не позволяет корректно выбрать пороги даже при отсутствии токопотребляющих извещателей (рис. 6). Для шлейфа с нормально замкнутыми извещателями области режимов «Пожар 1» и «Пожар 2» хотя и не пересекаются, но их границы практически совпадают.

Кроме того, при оценке стабильности работы прибора следует так же учитывать нестабильность параметров приборов, температурные уходы порогов, дрейф в процессе старения и т.д. Очевидно сложность построения двухпороговых приборов определила разработку ППКП с адаптивными порогами, что позволяет в какой то мере учесть исходные параметры каждого шлейфа. Однако возможности автокомпенсации ограничены и не все можно скомпенсировать, например, разброс номиналов резисторов RДОП и RБАЛ у каждого извещателя, сопротивление кабеля и сопротивление утечки кабеля имеют распределенный характер и их влияние зависит от расположения извещателя в шлейфе. В наилучшем случае можно обеспечить номинальные параметры шлейфа, которые приведены в таблицах 1 — 3.

— диапазоны тока в неадресном шлейфе сигнализации, в том числе максимальный ток питания извещателей, при котором ППКП регистрирует все предусмотренные виды извещений». Отсутствие в документации информации о режимах ППКП в зависимости от тока шлейфа не позволяет корректно определить допустимый ток извещателей в дежурном режиме и оценить совместимость прибора с пожарными извещателями различного типа, особенно с дымовыми пожарными извещателями с нелинейной вольт-амперной характеристикой, но это тема отдельной статьи.

На практике для проверки обеспечения «тока обрыва шлейфа» можно рекомендовать достаточно простой способ: отключить последний пожарный извещатель, в базе которого установлен оконечный резистор, и проконтролировать формирование сигнала «Неисправность» на ППКП. Если сигнал «Неисправность» отсутствует или формируется сигнал «Пожар», значит ток дежурного режима извещателей превышает «ток обрыва шлейфа». В этом случае необходимо по одному отключать извещатели до появления сигнала «Неисправность». После этого отключить еще несколько извещателей для обеспечения технологического запаса, а базы снятых извещателей подключить к дополнительному шлейфу или к дополнительным шлейфам, если количество снятых извещателей больше, чем число оставшихся извещателей.

Литература

1. Неплохов И. Классификация неадресных шлейфов, или Почему за рубежом нет двухпороговых приборов// «Алгоритм безопасности», № 3, 2008.
2. Баканов В. Ключ к системам пожарной сигнализации высокой надежности// SECURITY.UA, №2, 2010.
3. Пинаев А., Никольский М. Оценка качества и надежности неадресных приборов пожарной сигнализации // «Алгоритм безопасности», № 6, 2007.

Опубликовано в журнале Алгоритм безопасности № 5 2010
И. Неплохов, к.т.н., технический директор Бизнес группы «Центр-СБ»

404 Not Found

Средства и системы охранно-пожарной сигнализации

Средства и системы охранного телевидения

Средства и системы контроля и управления доступом

Домофоны и переговорные устройства

Средства и системы оповещения, музыкальной трансляции

Источники питания

Средства пожаротушения

Взрывозащищенное оборудование

Шкафы, щиты и боксы

Сетевое оборудование

Кабели и провода

Системы диспетчерской связи и вызова персонала

Электрооборудование

Умный дом

Оборудование СКС

Инструменты

Монтажные и расходные материалы

Типовые решения

Еще

Весь каталог

Анализ параметров шлейфа двухпорогового ППКП

Статьи
Системы ОПС и СОУЭ
Анализ параметров шлейфа двухпорогового ППКП

И. Неплохое

к.т.н., технический директор Бизнес группы «Центр-СБ»

Требования по согласованию неадресных ППКП с неадресными пожарными извещателями изложены в общем виде В ГОСТ Р 533252009 «Техника пожарная. Технические средства пожарной автоматики. Общие технические требования. Методы испытаний». В п. 4.2.1.1 указано, что «извеща-тели пожарные, взаимодействующие с прибором приемно-контрольным пожарным, должны обеспечивать информационную и электрическую совместимость с ним». В п. 4.2.1.3 содержится требование: «электрические характеристики извещателей пожарных (напряжение и токи дежурного режима и режима тревожного извещения) должны быть установлены в технической документации (ТД) на извещатели пожарные конкретных типов и должны соответствовать электрическим характеристикам шлейфа пожарной сигнализации пожарного при-емно-контрольного прибора, с которым предполагается использовать извещате-ли пожарные».

В технической документации на при-емно-контрольные приборы по п. 7.2.1.5 ГОСТ Р 53325-2009 должны быть указаны «диапазоны тока в неадресном шлейфе сигнализации, в том числе максимальный ток питания извещателей, при котором ППКП регистрирует все предусмотренные виды извещений и диапазон питающих напряжений». Как правило, в документации на ППКП приводится максимально допустимый ток потребления активных извещателей, уровень ограничения тока шлейфа в режиме «Пожар», достаточно часто — диапазон сопротивлений шлей-

фа, соответствующий различным режимам, но значения напряжений и токов шлейфа обычно не указываются, что затрудняет оценку совместимости конкретного типа извещателей и ППКП. Причем в настоящее время по экономическим причинам используются практически исключительно только так называемые двух-пороговые ППКП с идентификацией сработки 1-го и 2-го извещателя, что и определило появление проблемы согласования извещателей с ППКП [1].

МЕТОДЫ КОНТРОЛЯ СОСТОЯНИЯ ПОЖАРНЫХ ШЛЕЙФОВ

Различные варианты построения пожарных приемно-контрольных приборов с точки зрения обеспечения надежности подробно рассмотрены в статье В. Бака-нова [2]. В статье А. Пинаева и М. Никольского [3] существующие методы контроля состояния неадресных шлейфов сведены к двум типам:

— контроль по напряжению шлейфа;

— контроль по току шлейфа. Упрощенная структура шлейфа может

быть представлена в виде источника напряжения Uxx, порядка 12-24 В, токоизме-рительного резистора RnnKn (Рис 1), значение которого для различных приборов может изменяться в широких пределах, от сотни Ом до нескольких кОм, и устройства обработки информации с установленными порогами, соответствующими границам режимов шлейфа. В этом плане ППКП можно разделить на приборы с высокоомным выходом шлейфа, где то-коизмерительный резистор одновременно играет роль токоограничивающего резистора, обеспечивающего ток короткого замыкания шлейфа на уровне порядка 20 мА, и с низкоомным выходом, порядка 100 Ом, где для ограничения тока шлейфа используется дополнительная схема. Значение напряжения соответствует напряжению шлейфа без нагрузки, т.е. в режиме холостого хода. Для контроля обрыва шлейфа устанавливается оконечный резистор обычно в пределах от 3,3 до 9,1 кОм, в зависимости от типа ППКП. Состояние шлейфа ППКП может определяться по току шлейфа, посредством измерения напряжения на токоиз-мерительном резисторе. По каким-то причинам в документации на ППКП обычно указывается только сопротивление шлейфа в различных режимах. В общем случае сопротивление шлейфа пропорционально отношению напряжения шлейфа к напряжению на токоизмерительном резисторе: = RnnKnULlJC / RППКП А так как обычно используется стабилизированный источник, то сумма напряжений U[uc + URnnKn постоянна и равна напряжению Uxx и режим шлейфа определяется по любой из этих величин.

Рис. 1. ППКП контролирует ток шлейфа по напряжению на резисторе

Рассмотрим несколько примеров пожарных шлейфов при различных значениях напряжения Uxx, токоизмерительного резистора RnnKn и оконечного резистора Rok. Определим примерные пороги по току, по напряжению и, исходя из условия однозначного определения режима шлейфа в соответствии с требованиями п. 7.2.1.5 ГОСТ Р 53325-2009, оценим допустимые токи потребления активных из-вещателей в дежурном режиме.

ПРИМЕР № 1

— обрыв шлейфа;

— сработка двух извещателей на размыкание — «Пожар 2»;

— сработка одного извещателя на размыкание — «Пожар 1»;

— дежурный режим;

— сработка одного извещателя на замыкание — «Пожар 1»;

— сработка двух извещателей на замыкание — «Пожар 2»;

— короткое замыкание шлейфа и, соответственно, 6 порогов.

В качестве исходных характеристик зададим типовые параметры: напряжение разомкнутого шлейфа Uxx равным 20 В, токоограничивающий резистор шлейфа RnnKn возьмем 1 кОм,чтобы обеспечить ограничение тока короткого замыкания на уровне 20 мА, оконечный резистор Roк 7,5 кОм ± 5%, максимальное сопротивление кабеля шлейфа Rkab 220 Ом и минимальное сопротивление утечки между проводами шлейфа 50 кОм. Тогда номинальный ток шлейфа в дежурном режиме составит 1деж = Uxx /(RnnKn + Roк) = 20 В /(1+7,5) кОм = 2,35 мА. Определим максимальный разброс параметров шлейфа, т.е. при минимальном значении оконечного резистора Roк — 5% будем учитывать сопротивление утечки шлейфа 50 кОм, а при максимальном значении + 5% будем учитывать сопротивление кабеля 220 Ом. С учетом этих допущений сопротивление шлейфа может изменяться в пределах б,24 кОм 3 8,1 кОм, соответственно, ток дежурного режима может быть в диапазоне от 2,2 до 2,7б мА. Таким образом, разброс тока дежурного режима превышает 0,5 мА! Соответственно, напряжение шлейфа в дежурном режиме на выходе ППКП может быть в пределах 17,24 В 3 17,8 В.

Извещатели с нормально разомкнутыми контактами включаем в шлейф с дополнительными резисторами Rдoп = 1,б кОм ±5%, извещатели с нормально замкнутыми контактами — с балластными резисторами = 4,7 кОм ±5% (рис. 2). Параметры шлейфа для минимального, номинального и максимального сопротивления шлейфа для различных режимов приведены в таблице 1.

Рис. 2. Комбинированный шлейф с двойной сработкой на замыкание и на размыкание

Табл. 1

		Обрыв шлейфа	Сработка двух извещателей на размыкание	Сработка одного извещателя на размыкание	Дежурный режим	Сработка одного извещателя на замыкание	Сработка двух извещателей на замыкание	Короткое замыкание шлейфа
Сопротивление шлейфа, кОм	мин. номин . макс.	50 оо оо	12,15 16,9 17,96	9,41 12,2 13,03	6,24 7,5 8,1	1,22 1,32 1,60	0,68 0,72 0,98	0 0 0,22
Ток шлейфа, мА	макс. номин . мин.	0,40 0 0	1,52 1,12 1,05	1,92 1,52 1,43	2,76 2,35 2,20	9,00 8,63 7,68	11,9 11,6 10,1	20 20 16,39
Напряжение шлейфа, В	мин. номин . макс.	19,61 20 20	18,48 18,88 18,95	18,08 18,48 18,57	17,24 17,65 17,80	11,00 11,37 12,32	8,08 8,39 9,89	0 0 3,61

Рис. 3. Режимы комбинированного шлейфа

Обычно в документации на ППКП приводятся границы сопротивления шлейфа, соответствующие различным режимам, однако рассмотрение соответствующих им токов и напряжений дает дополнительную информацию, позволяет оценить помехоустойчивость и определить максимально допустимый ток потребления извещателей в дежурном режиме. Данные таблицы 1 показывают, что области сработки одного и двух извещателей на размыкание пересекаются, при сопротивлении утечки между проводами шлейфа 50 кОм и при сработке двух извещателей ток шлейфа будет соответствовать номинальному току при сработке одного извещателя. То есть прибор не сможет идентифицировать сработку второго из-вещателя! Кроме того, необходимо отметить, что даже номинальные токи и напряжения шлейфа, без учета кабеля, различаются незначительно при сработ-ке извещателей на размыкание. При сра-ботке первого извещателя ток шлейфа снижается на 0,83 мА, а при сработке второго извещателя всего лишь на 0,4 мА.

Рис. 4. Шлейф с нормально замкнутыми извещателями

Рис. 5. Шлейф с нормально разомкнутыми извещателями

Теперь определим допустимый ток потребления извещателей в дежурном режиме. Александр Зайцев предложил ввести термин, который ясно определяет возникающую проблему: «ток обрыва шлейфа». Действительно, в соответствии с требованиями ГОСТ Р 53325-2009 п. 7.2.1.1, «ППКП должны обеспечивать… автоматический контроль целостности линий связи с внешними устройствами (ИП и другими техническими средствами), световую и звуковую сигнализацию о возникшей неисправности». В общем случае обрыв шлейфа идентифицируется по снижению тока шлейфа при отключении оконечного резистора. При этом необходимо учитывать ток потребления пожарных извещателей и сопротивление утечки между проводами шлейфа. Какой ток потребления извещателей желательно обеспечить? Если одним шлейфом защищается до 10 помещений, по 3 извещателя в помещении, при токе дежурного режима извещателя порядка 0,1 мА необходимо обеспечить ток 3 мА. Однако в соответствии с данными таблицы 1, если обрыв шлейфа произойдет в конце шлейфа и величина тока составит 2-3 мА, ППКП останется в дежурном режиме и не обнаружит неисправность. Если при обрыве шлейфа отключится примерно половина извещателей, а оставшаяся часть изве-щателей будет потреблять примерно 1,5 мА, прибор выдаст сигнал «Пожар 1», так как эта величина тока шлейфа соответствует сработке одного извещателя на размыкание (рис. 3). Соответственно, если обрыв шлейфа определит ток извеща-телей порядка 1,2 мА, то прибор выдаст сигнал «Пожар 2»! Какой же «ток обрыва» в рассматриваемом случае? Естественно, он должен быть меньше тока шлейфа, соответствующего формированию сигнала «Пожар 2» при активизации двух извещателей с нормально замкнутыми контактами. Исходя из данных, приведенных в таблице 1, можем определить «ток обрыва шлейфа», при котором будет формироваться сигнал «Неисправность», меньше 1 мА, а с учетом тока утечки шлейфа, который может достигать 0,4 мА, максимально допустимый ток потребления извещателей должен быть снижен примерно до 0,5 мА.

Но при наличии в шлейфе извещателей на размыкание в нашем случае подключение извещателей с током потребления 0,5 мА тоже недопустимо. Номинальный ток шлейфа в режиме «Пожар 2», соответствующий сработке двух извещателей с нормально замкнутыми контактами, равный 1,12 мА, увеличится до 1,62 мА, что соответствует режиму «Пожар 1». То есть прибор в принципе не допускает одновременного включения в шлейф нормально замкнутых извещателей и токопотребляю-щих извещателей.

Табл. 2

		Обрыв шлейфа	Сработка извещателя на размыкание	Дежурный режим	Сработка двух из-вещателей на замыкание	Короткое замыкание шлейфа
Сопротивление шлейфа, кОм	мин. номин. макс.	50 оо оо	12,48 17,5 18,59	6,24 7,5 8,1	0,68 0,72 0,98	0 0 0,22
Ток шлейфа, мА	макс. номин. мин.	0,40 0 0	1,48 1,08 1,05	2,76 2,35 2,20	11,9 11,6 10,1	20 20 16,39
Напряжение шлейфа, В	мин. номин. макс.	19,61 20 20	18,52 18,92 18,98	17,24 17,65 17,80	8,08 8,39 9,89	0 0 3,61

Табл. 3

		Обрыв шлейфа	Сработка двух извещателей на размыкание	Сработка одного извещателя на размыкание	Дежурный режим	Сработка одного извещателя на замыкание	Сработка двух извещателей на замыкание	Короткое замыкание шлейфа
Сопротивление шлейфа, кОм	мин. номин. макс.	50 о о	6,81 8,3 8,93	5,19 6,1 6,62	3,45 3,9 4,31	1,47 1,60 1,90	0,93 1,00 1,27	0 0 0,22
	макс.	0,51	3,25	4,07	5,59	9,73	12,18	21,67
Ток шлейфа, мА	номин.	0	2,74	3,56	5,10	9,30	11,80	21,67
	мин.	0	2,57	3,32	4,71	6,91	8,80	18,31
Напряжение шлейфа, В	мин.	25,31	22,11	21,12	19,29	14,32	11,39	0
	номин.	26	22,72	21,73	19,88	14,82	11,84	0
	макс.	26	22,92	22,01	20,34	13,09	11,20	4,03

ПРИМЕР № 2

Для устранения явных недостатков шлейфа, приведенного в примере 1, на практике в ППКП используют два или три типа шлейфа: шлейф только с нормально замкнутыми извещателями (рис. 4) и шлейф только с нормально разомкнутыми извещателями (рис. 5) с определением сработки двух извещателей, иногда еще допускается комбинированный шлейф с различными типами извещате-лей, но с определением сработки только одного извещателя и с минимальным током извещателей в дежурном режиме. В этом случае для шлейфа с активными из-вещателями, при тех же исходных параметрах ППКП, «ток обрыва» не должен попадать в область, отведенную для тока дежурного режима, и с учетом тока утечки максимальный ток потребления активных извещателей мог бы быть увеличен примерно до 1,5 мА. Однако граница между режимами «Пожар 1» и «Пожар 2» составляет всего лишь 1 мА, и чтобы при сработке одного извещателя формировался сигнал «Пожар 1», а не «Пожар 2», ток извещателей должен быть, соответственно, менее 1 мА.

В комбинированном шлейфе обычно выбирается примерно двойная величина балластного сопротивления, например, R6;,j] = 10 кОм, и в два раза меньшее дополнительное сопротивление, соответственно, увеличивается дельта между током дежурного режима и режима «Пожар» при сработке нормально замкнутого изве-щателя (табл. 2), однако «ток обрыва» остается тем же, что и в примере 1, следовательно, ток активных извещателей также должен быть менее 0,5 мА.

Иногда встречается рекомендация компенсировать ток потребления активных извещателей путем увеличения оконечного резистора. Очевидно, в комбинированном шлейфе при токе шлейфа в режиме «Пожар» от извещателя на размыкание порядка 1 мА ни о каких компенсациях речи быть не может. В шлейфе с дымовыми извещателями компенсация повышения тока большого числа извеща-телей за счет снижения тока оконечного резистора позволяет «уложиться» в пороги дежурного режима и режимов «Пожар 1», «Пожар 2», но если при этом возникает превышение «тока обрыва», прибор не обнаружит обрыв шлейфа.

ПРИМЕР № 3

Изменим параметры шлейфа, для повышения тока дежурного режима увеличим максимальное напряжение шлейфа Uxx до 26 В, оконечный резистор зададим 3,9 кОм ± 5%, а токоограничиваю-щий резистор шлейфа RnnKn возьмем 1,2 кОм. При этом номинальный ток шлейфа в дежурном режиме увеличится до 5.1 мА. Ток короткого замыкания шлейфа будет менее 22 мА, что обеспечивает возможность подключения извещателей без токоограничивающих резисторов. Для формирования сигналов «Пожар 1, 2» извещатели с нормально разомкнутыми контактами включаем в шлейф с дополнительными резисторами 2,7 кОм ± 5%, извещатели с нормально замкнутыми контактами с балластными резисторами 2.2 кОм ± 5%. Максимальное сопротивление кабеля шлейфа и минимальное сопротивление утечки оставим те же, что и в первых двух примерах Rkab = 220 Ом, RyT = 50 кОм. Результаты расчетов приведены в таблице 3.

Снижение примерно в 2 раза номинала оконечного резистора определило значительно меньшее влияние на величину сопротивления шлейфа параллельного подключения сопротивления утечки кабеля, но, соответственно, увеличилось влияние последовательно включенного сопротивления кабеля. Определим «ток обрыва шлейфа» для этого случая. Минимальный ток дежурного режима равен 4,71 мА, вроде бы позволяет предположить больший ток потребления извещате-лей, по сравнению с рассмотренными ранее примерами, однако здесь появляется другое ограничение. Максимальный ток дежурного режима без учета токопотреб-ления активных извещателей может достигать 5,59 мА, а минимальный ток шлейфа при сработке первого извещателя 6,91 мА. Следовательно, чтобы не возникали ложные сигналы «Пожар 1» в дежурном режиме, максимальный ток из-вещателей должен быть менее 1 мА. С другой стороны, здесь необходимо отметить, что максимальный ток шлейфа в режиме «Пожар 1» равен 9,73 мА, а минимальный ток шлейфа в режиме «Пожар 2» равен 8,8 мА (табл. 3), т.е. в данном примере возможно формирование ложного сигнала «Пожар 2» при сработке одного извещателя, либо при сработке второго извещателя прибор может оставаться в режиме «Пожар 1». Области режимов «Пожар 1» и «Пожар 2» пересекаются, что не позволяет корректно выбрать пороги даже при отсутствии токопотребляющих извещателей. Для шлейфа с нормально замкнутыми извещателями области режимов «Пожар 1» и «Пожар 2» хотя и не пересекаются, но их границы практически совпадают.

Кроме того, при оценке стабильности работы прибора следует также учитывать нестабильность параметров приборов, температурные уходы порогов, дрейф в процессе старения и т.д. Очевидно, что сложность построения двухпороговых приборов определила разработку ППКП с адаптивными порогами, что позволяет в какой-то мере учесть исходные параметры каждого шлейфа. Однако возможности автокомпенсации ограничены и не все можно скомпенсировать, например, разброс номиналов резисторов 1}доп и F^/i у каждого извещателя, сопротивление кабеля и сопротивление утечки кабеля имеют распределенный характер и их влияние зависит от расположения извещателя в шлейфе. В наилучшем случае можно обеспечить номинальные параметры шлейфа, которые приведены в таблицах 1-3.

В заключение еще раз необходимо отметить, что в документации на ППКП обычно приводятся только диапазоны сопротивления шлейфа для различных режимов, несмотря на то, что в п. 7.2.1.5 ГОСТ Р 53325-2009 указано, что «ППКП должны иметь следующие показатели назначения, численные значения которых приводятся в технической документации (ТД) на ППКП конкретного типа: — диапазоны тока в неадресном шлейфе сигнализации, в том числе максимальный ток питания извещателей, при котором ППКП регистрирует все предусмотренные виды извещений». Отсутствие в документации информации о режимах ППКП в зависимости от тока шлейфа не позволяет корректно определить допустимый ток извещателей в дежурном режиме и оценить совместимость прибора с пожарными извещателями различного типа, особенно с дымовыми пожарными извещателями с нелинейной вольт-амперной характеристикой, но это тема отдельной статьи.

На практике для проверки обеспечения «тока обрыва шлейфа» можно рекомендовать достаточно простой способ: отключить последний пожарный извещатель, в базе которого установлен оконечный резистор, и проконтролировать формирование сигнала «Неисправность» на ППКП. Если сигнал «Неисправность» отсутствует или формируется сигнал «Пожар», значит, ток дежурного режима извещателей превышает «ток обрыва шлейфа». В этом случае необходимо по одному отключать извещатели до появления сигнала «Неисправность». После этого отключить еще несколько извещателей для обеспечения технологического запаса, а базы снятых извещателей подключить к дополнительному шлейфу или к дополнительным шлейфам, если количество снятых извещателей больше чем число оставшихся извещателей.

Источник: «Алгоритм Безопасности» № 5, 2010 год.

Оконечный резистор — Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 1

Оконечный резистор

Cтраница 1

Оконечные резисторы могут быть поверхностными или объемными. В поверхностных резисторах сопротивлением обладает поглощающая энергию графитовая смесь, которая наносится на керамическое основание. На рис. 7.1, а поверхностный резистор / соединяется через экран 2 с наружным проводом 3, а другим концом 4 — с внутренним проводом коаксиальной линии. [1]

Пленочный оконечный резистор оптимально работает на длинноволновом участке СВЧ-диапа-зона из-за пренебрежимо малых реактивных составляющих; на более высоких частотах лучше использовать оконечную поглощающую нагрузку. [2]

Так как при этом требуется плавающая цепь резисторов, то оконечный резистор Rf подключают не к нулевой шине, а к эмиттеру дополнительного транзистора. [4]

Контроль шлейфа сигнализации на быстрое изменение его сопротивления ( на 10 % и более) повышает стойкость прибора при попытке его саботажа с помощью подбора оконечного резистора. [5]

Первый сигнал ( а точнее, импульсная помеха) может возникнуть при наличии емкостной связи между рассматриваемой Линией и схемой, в которой присутствует прямоугольный сигнал; причиной появления подобной помехи может служить отсутствие оконечного резистора в линии. [6]

Поскольку практически магазин затуханий никогда не используется — незамкнутым на некоторый нагрузочный резистор с сопротивлением, номинально равным собственному ( характеристическому, сопротивлению МЗ, то основную погрешность часто стремятся рассматривать для совместного включения МЗ и оконечного резистора. Практически это обычно приводит к оценке магазина по затуханию по напряжению. В этих случаях целесообразно определять основную погрешность совместно для МЗ, приемника и передатчика. Как будет показано ниже, практически это приводит к оценке МЗ по рабочему ( вносимому) затуханию. [7]

На рис. 7.12, б показана высокочастотная оконечная поглощающая нагрузка, выполненная в виде линии без потерь протяженностью в несколько длин волн, которая переходит в короткозамкнутую на конце линию с большими потерями. Пленочный оконечный резистор оптимально работает на длинноволновом участке СВЧ-диапазона из-за пренебрежимо малых реактивных составляющих; на более высоких частотах лучше использовать оконечную поглощающую нагрузку. [9]

Большое значение имеют оконечные схемы, устанавливаемые на обоих концах соединений, осуществляемых через соединительную панель. Как правило, применение оконечного резистора, сопротивление которого равно удвоенному импедансу линии, позволяет снизить амплитуду помех на одну треть, а использование согласованной оконечной схемы обеспечивает уменьшение ее в два раза по сравнению с ситуацией, когда оконечные схемы соединительной панели отсутствуют. Оконечные схемы Тевенина на разветвленных сопротивлениях обеспечивают лучшее согласование импедансов, нежели смещающие резисторы, но представляют собой большую нагрузку для шинных формирователей. [10]

КД на точность измерения, так как на последние воздействует полностью демодулированное напряжение. Для получения однозначных результатов измерения в схеме измерителя предусмотрена возможность подключения в ИЧ оконечных резисторов ( Zi и Z2) со стороны входа и выхода, на которые он должен работать нормально. [11]

Оконечное сопротивление: Проводные зоны. Оконечный резистор. – Оконечные элементы охранно-пожарных приборов