3.2.3. Выбор сечения. Токовые нагрузки кабелей

3.2.3. Выбор сечения. Токовые нагрузки кабелей

Выбор сечения КЛ выполняется по нормативной плотности тока, установленной в зависимости от конструкции кабеля и числа часов использования максимальной нагрузки (табл. 3.36).

Таблица 3.36

Экономическая мощность КЛ, рассчитанная по нормированной плотности тока, приведена в табл. 3.37 и 3.38.

Таблица 3.37

Таблица 3.38

Таблица 3.39

Сечение жил кабеля, выбранное по нормированным значениям плотности тока, должно удовлетворять условиям допустимого нагрева в нормальных и послеаварийных режимах работы.

В ряде случаев (например, при прокладке в воздухе) сечение кабеля определяется допустимой длительной нагрузкой, которая (особенно для маслонаполненных кабелей) ниже экономической. Значение допустимого длительного тока для кабелей зависит от конструкции кабеля, условий прокладки, количества параллельно проложенных кабелей и расстояния между ними.

Для каждой КЛ должны быть установлены наибольшие допустимые токовые нагрузки, определяемые по участку трассы с наихудшими тепловыми условиями при длине участка не менее 10 м.

Длительно допустимые токовые нагрузки для разных марок кабелей напряжением до 35 кВ при различных условиях прокладки принимаются в соответствии с ПУЭ. В табл. 3.40-3.42 приведены допустимые длительные мощности КЛ, рассчитанные при среднем эксплуатационном напряжении (1,05 U_ном).

Допустимые нагрузки для маслонаполненных кабелей в большой степени зависят от условий прокладки. Данные табл. 3.38 приведены для среднерасчетных условий и конструкций отечественных кабелей переменного тока. Приведенные значения соответствуют длинам, не превышающим 8-10 км. Для КЛ длиной более 10 км определение передаваемой мощности производится специальным расчетом или ориентировочно по данным рис. 3.3.

Допустимые длительные мощности соответствуют условию прокладки в земле одного кабеля. При прокладке нескольких кабелей вводятся поправочные коэффициенты: 0,9 — для двух кабелей, 0,77 — для четырех, 0,72 — для шести кабелей. При прокладке в воздухе и воде допустимые длительные мощности соответствуют любому количеству кабелей.

Данные табл. 3.40-3.42 определены исходя из температуры окружающей среды: при прокладке кабеля в земле +15 °C и при прокладке в воздухе (туннеле) +25 °C. При другой температуре окружающей среды данные умножают на коэффициенты, приведенные в табл. 3.43.

Таблица 3.40

Таблица 3.41

Таблица 3.42

Окончание табл. 3.42

Таблица 3.43

Для кабелей с бумажной пропитанной изоляцией напряжением до 10 кВ, несущих нагрузки меньше допустимых, кратковременную перегрузку допускается принимать в соответствии с таблицей 3.44.

Таблица 3.44

На период ликвидации послеаварийного режима для кабелей с изоляцией из сшитого полиэтилена допускается перегрузка до 17 % номинальной при их прокладке в земле и до 20 % при прокладке в воздухе, а для кабелей из поливинилхлоридного пластика и полиэтилена — до 10 % при их прокладке в земле и в воздухе на время максимума нагрузки, если его продолжительность не превышает 8 ч в сутки, а нагрузка в остальные периоды времени не превышает 1000 ч за срок службы кабелей.

Для кабелей, находящихся в эксплуатации более 15 лет, перегрузка по току не должна превышать 10 %.

Допустимый ток нагрузки одноцепных и двухцепных КЛ 110–220 кВ, проложенных в земле и воздухе, приведен в табл. 3.45—3.51. В случае двухцепных линий ток приведен для одной цепи.

В табл. 3.49-3.50 указан допустимый ток нагрузки одноцепных и двухцепных линий 110 и 220 кВ, проложенных в земле кабелем марки МВДТ.

Расстояние между центрами параллельных линий высокого давления, проложенных в земле, при расчете взаимного теплового влияния принято равным 800 мм. Допустимые нагрузки линий высокого давления, проложенных в земле, даны для случаев как естественного, так и искусственного охлаждения кабелей с помощью продольной циркуляции масла со скоростью 0,1 м/с, осуществляемой на участках различной длины.

В таблице 3.51 указан допустимый ток нагрузки линий 110 и 220 кВ, проложенных в воздухе кабелями МВДТ.

При прокладке в воздухе влияние параллельных линий высокого давления не учитывалось.

Таблица 3.45

Таблица 3.46

Таблица 3.47

Таблица 3.48

Таблица 3.49

Таблица 3.50

Таблица 3.51

Для маслонаполненных КЛ 110–220 кВ разрешается перегрузка до повышения температуры жилы не более чем на 10 °C выше нормированной заводом. При этом длительность непрерывной перегрузки не должна превышать 100 ч, а суммарная — 500 ч в год. Этим условиям примерно соответствуют кратности перегрузок, указанные в табл. 3.52.

Таблица 3.52

Кабель 110 кВ с пластмассовой изоляцией при заполнении суточного графика нагрузки 0,8 допускает перегрузку в 1,2 раза.

При прокладке нескольких кабелей в земле, а также в трубах продолжительно допустимые мощности (токи) должны быть уменьшены путем введения соответствующих коэффициентов (табл. 3.53).

Для кабелей, проложенных в земле, продолжительно допустимые мощности (токи) приняты из расчета, что удельное тепловое сопротивление земли составляет 1,2 мК /Вт. Если сопротивление отличается от указанного, следует применять поправочные коэффициенты по табл. 3.54.

Таблица 3.53

Таблица 3.54

Удельные емкостные токи однофазного замыкания на землю кабелей 6-35 кВ с бумажной изоляцией и вязкой пропиткой приведены в табл. 3.55.

Таблица 3.55

Технические параметры кабелей 10–70 кВ и 110–500 кВ с пластмассовой изоляцией фирмы «АВВ» приведены в табл. 3.56-3.68 В табл. 3.56-3.59 приведены длительно допустимые токи для одножильных кабелей с пластмассовой изоляцией 10–70 кВ и 110500 кВ, проложенных в земле и воздухе.

Таблица 3.56

Таблица 3.57

Таблица 3.58

Таблица 3.59

Поправочные коэффициенты для одножильных кабелей с пластмассовой изоляцией приведены в табл. 3.60-3.68

Поправочный коэффициент на сечение экрана применяется к одножильным кабелям, проложенным треугольником при заземлении экранов с двух сторон. Поправочный коэффициент на сечение экрана при заземлении с одной стороны или при транспозиции экранов не применяется. Поправочный коэффициент к таблицам 3.56 и 3.57 приведен в табл. 3.60

Таблица 3.60

Поправочный коэффициент к таблицам 3.58 и 3.59 приведен в табл. 3.61.

Таблица 3.61

В табл. 3.62-3.68 приведены поправочные коэффициенты: при прокладке кабелей в земле на глубину прокладки (табл. 3.62), на температуру грунта (табл. 3.63), на термическое удельное сопротивление грунта (табл. 3.64), на межфазное расстояние (табл. 3.65,

Таблица 3.62

Таблица 3.63

Таблица 3.64

Таблица 3.65

Таблица 3.66

Таблица 3.67

Поправочный коэффициент на кабели, проложенные в воздухе, приведен в табл. 3.68.

Таблица 3.68

Кабель с СПЭ-изоляцией может подвергаться перегрузкам с температурой свыше 90 °C, но как можно реже; при этом температура жилы может достигать 105 °C.

Отдельные аварийные перегрузки не нанесут значительных повреждений кабелю. Тем не менее частота и длительность таких перегрузок должны быть сведены к минимуму.

Пример применения поправочных коэффициентов

Две группы кабелей с СПЭ-изоляцией на напряжение 110 кВ с алюминиевыми жилами 1×500/150 мм², проложенные в земле треугольником. Экраны заземлены с двух сторон, температура жилы 90 °C. По табл. 3.59 определяется номинальный ток 595 А без поправки.

Линии напряжением 6—10–20 кВ подлежат проверке на максимальную потерю напряжения от ЦП до удаленной трансформаторной ПС (ТП) 6-10-20 кВ.

Опыт проектирования линий 6-10-20 кВ показывает, что достаточно анализировать только режимы крайних ТП: ближайшей к ЦП и наиболее удаленной.

Средние значения потерь напряжения в КЛ 6-10-20 кВ составляют 5–7 %, при этом меньшие значения соответствуют длинным, а большие — коротким линиям 0,4 кВ, отходящим от ТП 6—10–20/0,4 кВ. Линии 6-10 кВ, идущие к электроприемникам этого напряжения, проверяются на допустимые отклонения напряжения, регламентируемые ГОСТ 13109-97.

Кабельные линии (кроме защищаемых плавкими предохранителями) подлежат проверке по термической стойкости при токах КЗ. Температура нагрева проверяемых проводников при КЗ должна быть не выше следующих предельно допустимых значений, °С:

Кабели до 10 кВ включительно с изоляцией:

бумажно-пропитанной — 200;

поливинилхлоридной или резиновой — 150;

полиэтиленовой — 120;

Кабели 20-220 кВ — 125.

Предельные значения установившегося тока КЗ, соответствующего термической стойкости кабелей 10 кВ с медной и алюминиевой жилой и бумажной изоляцией, приведены на рис. 3.6.

Наибольшее развитие в России получили сети 6 кВ, на их долю приходится около 50 % протяженности сетей среднего напряжения. Одним из направлений развития сетей среднего напряжения является перевод сети 6 кВ на 10 кВ. Это наиболее сложно осуществить в городских сетях, где сеть 6 кВ выполнена кабелем.

Влияние повышенного напряжения на срок службы кабелей, переведенных с 6 на 10 кВ, определяет следующую последовательность принятия решений.

Целесообразность использования кабелей 6 кВ на напряжении 10 кВ или их замены при переводе КЛ 6 кВ на напряжение 10 кВ следует определять исходя из технико-экономического анализа с учетом местных условий. При этом следует учитывать, что сроки работы кабелей 6 кВ, переведенных на напряжение 10 кВ, в зависимости от их состояния на момент перевода и с учетом режимов работы линий распределительной и питающей городской сети (до и после перевода), а также предшествующего срока работы кабелей на номинальном напряжении могут быть приняты равными:

20 годам — для кабельных линий городской распределительной сети со сроком эксплуатации кабелей до перевода не более 15 лет;

15 годам — для кабельных линий городской распределительной сети со сроком эксплуатации кабелей до перевода более 15 лет и для кабельных линий, токовая нагрузка которых после перевода в течение ближайших пяти лет может превысить 0,5 длительно допустимой;

8-12 годам — для линий городской питающей сети и для кабельных линий, токовая нагрузка которых после перевода будет превышать 0,5 длительно допустимой.

Следует считать, что указанные сроки работы кабельных линий после их перевода с 6 кВ на напряжение 10 кВ не являются предельными и могут быть увеличены с учетом технического состояния кабельных линий и степени старения и износа изоляции кабелей.

По истечении указанных сроков эксплуатации кабельных линий, переведенных с 6 кВ на напряжение 10 кВ, степень старения и износа изоляции рекомендуется устанавливать путем измерения электрических характеристик (сопротивления изоляции, тангенса угла диэлектрических потерь), вскрытия и разборки трех образцов кабелей одного и того же года прокладки и перевода на повышенное напряжение и определения значения эквивалентного напряжения пробоя.

Потери электроэнергии в кабеле складываются из потерь в токоведущей части и изоляции кабеля. Потери в токоведущей части определяются в зависимости от номинального напряжения, материала жилы и загрузки КЛ, а в изоляции кабелей — от напряжения и тангенса угла диэлектрических потерь. Для эксплуатируемых в настоящее время кабелей годовые потери электроэнергии в изоляции составляют:

Меньшие значения относятся к кабелям малых сечений.

Данный текст является ознакомительным фрагментом.

Продолжение на ЛитРес

токовая нагрузка — это… Что такое токовая нагрузка?

токовая нагрузка

current load, current loading

Большой англо-русский и русско-английский словарь. 2001.

• токовая катушка
• токовая обмотка

Смотреть что такое «токовая нагрузка» в других словарях:

• токовая нагрузка — srovinė apkrova statusas T sritis automatika atitikmenys: angl. current load vok. Strombelastung, f rus. токовая нагрузка, f pranc. charge de courant, f …   Automatikos terminų žodynas

• длительно допустимая токовая нагрузка кабельной линии — 3.1.3 длительно допустимая токовая нагрузка кабельной линии : Максимальная токовая нагрузка, определяемая длительно допустимой температурой изоляции из сшитого полиэтилена на поверхности токопроводящей жилы. Источник: СТО 70238424.29.240.20.010… …   Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации

• Допустимая токовая нагрузка для кабеля, наматываемого на барабаны — 12.6.3. Допустимая токовая нагрузка для кабеля, наматываемого на барабаны Сечение кабеля, наматываемого на барабан, должно быть выбрано таким образом, чтобы при стандартной рабочей нагрузке в полностью намотанном кабеле температура не превышала… …   Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации

• допустимая токовая нагрузка — — [Л.Г.Суменко. Англо русский словарь по информационным технологиям. М.: ГП ЦНИИС, 2003.] Тематики информационные технологии в целом EN current carrying capacity …   Справочник технического переводчика

• нагрузка — 3.27 нагрузка: Общий термин для обозначения «мощности» или «крутящего момента», используемый для двигателей, приводящих в действие оборудование, и обычно соответствующий объявленной мощности или крутящему моменту. Примечание Термин «нагрузка»… …   Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации

• нагрузка токовая кабельной линии длительно допустимая — 3.1.2 нагрузка токовая кабельной линии длительно допустимая : Максимальная токовая нагрузка, при которой кабельная линия может нормально работать в течение всего срока службы. Источник …   Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации

• электрическая нагрузка — 1. Любой потребитель электроэнергии электрическая нагрузка Любой приемник (потребитель) электрической энергии в электрической цепи 1) [БЭС] нагрузка Устройство, потребляющее мощность [СТ МЭК 50(151) 78] EN load (1), noun device intended to absorb …   Справочник технического переводчика

• ГОСТ Р МЭК 60204-1-2007: Безопасность машин. Электрооборудование машин и механизмов. Часть 1. Общие требования — Терминология ГОСТ Р МЭК 60204 1 2007: Безопасность машин. Электрооборудование машин и механизмов. Часть 1. Общие требования оригинал документа: TN систем питания Испытания по методу 1 в соответствии с 18.2.2 могут быть проведены для каждой цепи… …   Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации

• СТО 70238424.29.240.20.009-2009: Силовые кабельные линии напряжением 0,4 — 35 кВ. Организация эксплуатации и технического обслуживания. Нормы и требования — Терминология СТО 70238424.29.240.20.009 2009: Силовые кабельные линии напряжением 0,4 35 кВ. Организация эксплуатации и технического обслуживания. Нормы и требования: 3.1.9 блок кабельный : Кабельное сооружение с трубами (каналами) для прокладки… …   Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации

• СТО 70238424.29.240.20.010-2011: Силовые кабельные линии напряжением 110 — 500 кВ. Условия создания. Нормы и требования — Терминология СТО 70238424.29.240.20.010 2011: Силовые кабельные линии напряжением 110 500 кВ. Условия создания. Нормы и требования: 3.1.1 грозовые перенапряжения : Перенапряжения, возникающие в результате воздействия на электрическую установку… …   Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации

• СТО 70238424.29.240.20.011-2011: Силовые кабельные линии напряжением 110 — 500 кВ. Организация эксплуатации и технического обслуживания. Нормы и требования — Терминология СТО 70238424.29.240.20.011 2011: Силовые кабельные линии напряжением 110 500 кВ. Организация эксплуатации и технического обслуживания. Нормы и требования: 3.1.1 длительно допустимая токовая нагрузка кабельной линии : Максимальная… …   Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации

Пример выбора сечения кабеля на напряжение 10 кВ

Требуется выбрать сечение кабеля на напряжение 10 кВ для питания трансформаторной подстанции 2ТП-3 мощностью 2х1000 кВА для питания склада слябов на металлургическом комбинате в г. Выкса Нижегородская область. Схема электроснабжения представлена на рис.1. Длина кабельной линии от ячейки №12 составляет 800 м и от ячейки №24 составляет 650 м. Кабели будут, прокладываться в земле в трубах.

Таблица расчета электрических нагрузок по 2ТП-3

Наименование присоединения	Нагрузка			Коэффициент мощности cos φ
	Активная, кВт	Реактивная, квар	Полная, кВА
2ТП-3 (2х1000 кВА)	955	590	1123	0,85

Трехфазный ток КЗ в максимальном режиме на шинах РУ-10 кВ составляет 8,8 кА. Время действия защиты с учетом полного отключения выключателя равно 0,345 сек. Подключение кабельной линии к РУ осуществляется через вакуумный выключатель типа VD4 (фирмы Siemens).

Рис.1 –Схема электроснабжения 10 кВ

Расчет

Сечение кабельной линии на напряжение 6(10) кВ выбирают по нагреву расчетным током, проверяют по термической стойкости к токам КЗ, потерям напряжения в нормальном и послеаварийном режимах.

Выбираем кабель марки ААБлУ-10кВ, 10 кВ, трехжильный.

1. Определяем расчетный ток в нормальном режиме (оба трансформатора включены).

где:
n – количество кабелей к присоединению;

2. Определяем расчетный ток в послеаварийном режиме, с учетом, что один трансформатор отключен:

3. Определяем экономическое сечение, согласно ПУЭ раздел 1.3.25. Расчетный ток принимается для нормального режима работы, т.е. увеличение тока в послеаварийных и ремонтных режимах сети не учитывается:

Jэк =1,2 – нормированное значение экономической плотности тока (А/мм2) выбираем по ПУЭ таблица 1.3.36, с учетом что время использования максимальной нагрузки Тmax=6000 ч.

Сечение округляем до ближайшего стандартного 35 мм2.

Длительно допустимый ток для кабеля сечением 3х35мм2 по ПУЭ,7 изд. таблица 1.3.16 составляет Iд.т=115А > Iрасч.ав=64,9 А.

4. Определяем фактически допустимый ток, при этом должно выполняться условие Iф>Iрасч.ав.:

Коэффициент k1, учитывающий температуру среды отличающуюся от расчетной, выбираем по таблице 2.9 [Л1. с 55] и таблице 1.3.3 ПУЭ. Учитывая, что кабель будет прокладываться в трубах в земле. По таблице 2-9 температура среды по нормам составляет +25 °С. Температура жил кабеля составляет +65°С, в соответствии с ПУЭ, изд.7 пункт 1.3.12.

Принимаем по таблице 4.13 [Л5, с.86] среднемесячную температуру грунта для наиболее жаркого месяца (наиболее тяжелый температурный режим работы) равного +17,6 °С (г. Москва). Температуру грунта для г. Москвы, я принимаю в связи с отсутствием данных по г. Выкса, а так как данные города находятся в одном климатическом поясе — II, то погрешность в разности температур будет в допустимых пределах. Округляем выбранное значение температуры грунта до расчетной равной +20°С.

Для определения средней максимальной температуры воздуха наиболее жаркого месяца, можно воспользоваться СП 131.13330.2018 таблица 4.1.

По ПУЭ таблица 1.3.3 выбираем коэффициент k1 = 1,06.

Коэффициент k2 – учитывающий удельное сопротивление почвы (с учетом геологических изысканий), выбирается по ПУЭ 7 изд. таблица 1.3.23. В моем случае поправочный коэффициент для нормальной почвы с удельным сопротивлением 120 К/Вт составит k2=1.

Определяем коэффициент k3 по ПУЭ таблица 1.3.26 учитывающий снижение токовой нагрузки при числе работающих кабелей в одной траншее (в трубах или без труб), с учетом, что в одной траншее прокладывается один кабель. Принимаем k3 = 1.

Определив все коэффициенты, определяем фактически допустимый ток:

5. Проверяем кабель ААБлУ-10кВ сечением 3х35мм2 по термической устойчивости согласно ПУЭ пункт 1.4.17.

где:

• Iк.з. = 8800 А — трехфазный ток КЗ в максимальном режиме на шинах РУ-10 кВ;
• tл = tз + tо.в =0,3 + 0,045 с = 0,345 с — время действия защиты с учетом полного отключения выключателя;
• tз = 0,3 с – наибольшее время действия защиты, в данном примере наибольшее время срабатывания защиты это в максимально-токовой защиты;
• tо.в = 45мс или 0,045 с — полное время отключения вакуумного выключателя типа VD4;
• С = 95 — термический коэффициент при номинальных условиях, определяемый по табл. 2-8, для кабелей с алюминиевыми жилами.

Сечение округляем до ближайшего стандартного 70 мм2.

6. Проверяем кабель на потери напряжения:

6.1 В нормальном режиме:

где:
r и x — значения активных и реактивных сопротивлений определяем по таблице 2-5 [Л1.с 48].

Для кабеля с алюминиевыми жилами сечением 3х70мм2 активное сопротивление r = 0,447 Ом/км, реактивное сопротивление х = 0,086 Ом/км.

Определяем sinφ, зная cosφ. Вспоминаем школьный курс геометрии.

Если Вам не известен cosφ, можно определить для различных электроприемников по справочным материалам табл. 1.6-1.8 [Л3, с 13-20].

6.2 В послеаварийном режиме:

Из расчетов видно, что потери напряжения в линии незначительные, следовательно, напряжение у потребителей практически не будет отличаться от номинального.

Таким образом, при указанных исходных данных выбран кабель ААБлУ-10 3х70.

Для удобства выполнения выбора кабеля всю литературу, которую я использовал в данном примере, Вы сможете скачать в архиве.

Читать еще: Пример выбора кабелей с изоляцией из сшитого полиэтилена

Литература:

1. Проектирование кабельных сетей и проводок. Хромченко Г.Е. 1980 г.
2. СНиП 23-01-99 Строительная климатология. 2003 г.
3. Расчет и проектирование систем электроснабжения объектов и установок. Кабышев А.В, Обухов С.Г. 2006 г.
4. Правила устройства электроустановок (ПУЭ). Седьмое издание. 2008г.
5. Справочник работника газовой промышленности. Волков М.М. 1989 г.

Всего наилучшего! До новых встреч на сайте Raschet.info.

Справочник типы кабелей, токовая нагрузка на проводник, класификация WIFI

Справочная информация

Для удобства справочная информация представленная в различных разделах сайта собрана на одной страничке.

 

Наиболее распространённые типы кабелей и проводов

тип	описание	область применения
ВВГ	кабели силовые с пластмассовой изоляцией, медные жилы	Применяются в стационарных установках на номинальное переменное напряжение до 1000В. Для прокладки в сухих и влажных производственных помещениях, на специальных кабельных эстакадах, в блоках, а также для прокладки на открытом воздухе. Кабели не рекомендуются для прокладки в земле (траншеях).
АВВГ	кабели силовые с пластмассовой изоляцией, алюминиевые жилы
АПВ	провода силовые с изоляцией из ПВХ пластиката одинарная или многопроволочная алюминиевая жила	Провода применяются для электрических установок, осветительных и силовых сетях при стационарной прокладке в стальных трубах, пустотных каналах строительных конструкций, на лотках и др , а также для монтажа электрооборудования, машин, механизмов и станков на номинальное напряжение до 1000 В.
ПВ1	провода силовые с изоляцией из ПВХ пластиката одинарная медная жила
ПВ3	провода силовые с изоляцией из ПВХ пластиката многопроволочная медная жила (гибкий провод)	Провода применяются для электрических установок, осветительных и силовых сетях при стационарной прокладке в стальных трубах, пустотных каналах строительных конструкций, на лотках и др , а также для монтажа электрооборудования, машин, механизмов и станков на номинальное напряжение до 1000 В.
АППВ	Провод установочный с парраллельными алюминиевыми жилами, с ПВХ-изоляцией, плоский, с разделительным основанием	Провода предназначены для негибкого монтажа электрических цепей. Провода могут быть использованы для монтажа электрооборудования, машин, механизмов станков, монтажа бытовой сети под штукатурку.
ППВ	Провод установочный с парраллельными медными жилами, с ПВХ-изоляцией, плоский, с разделительным основанием
ПВС	Провод со скрученными жилами, с ПВХ изоляцией, с ПВХ оболочкой, на напряжение до 380 В для систем 380 / 660 В.	Провод с гибкими медными жилами, предназначен для присоединения электрических машин и приборов бытового и аналогичного применения к электрической сети, для электроприборов и электроинструмента по уходу за жилищем и его ремонту, стиральных машин, холодильников, средств малой механизации для садоводства и огородничества и для изготовления шнуров удлинительных.

 

Допустимый длительный ток на проводник

сечение жилы мм.кв.	для проводов проложенных
	открыто один		в одной трубе
			два одножильных		три одножильных		четыре одножильных		один двухжильный		один трёхжильный
	медь	алю- миний	медь	алю-миний	медь	алю- миний	медь	алю- миний	медь	алю- миний	медь	алю- миний
0,5	11	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—
0,75	15	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—
1	17	—	16	—	15	—	14	—	15	—	14	—
1,5	23	—	19	—	17	—	16	—	18	—	15	—
2	26	—	24	—	22	—	20	—	23	—	19	—
2,5	30	24	27	20	25	19	25	19	25	19	21	16
3	34	26	32	23	28	22	26	20	28	22	24	18
4	41	32	38	28	35	28	30	23	32	25	27	21
5	46	34	42	32	39	31	34	28	37	31	31	28
6	50	38	46	35	42	34	40	32	40	34	34	31
8	62	48	54	44	51	43	46	36	48	37	43	35
10	80	60	70	50	60	47	50	39	55	42	50	38
16	100	75	85	60	80	60	75	55	80	60	70	55
25	140	105	115	85	100	80	90	70	100	75	85	65
35	170	130	135	100	125	95	115	85	125	95	100	75
50	215	165	185	140	170	130	150	120	160	125	135	105
70	270	210	225	175	210	165	185	140	195	150	175	135
95	330	255	275	215	255	200	225	175	245	190	215	165
120	385	295	315	245	290	220	260	200	295	230	250	190
150	440	340	360	285	330	260	300	240	325	260	280	230

Типы кабельной продукции для связи.

тип	описание	область применения
ТРП	Провод ТРП изготавливают с жилой из медной проволоки. Две токопроводящие жилы, уложенные параллельно, изолируют ПЭ изоляцией с разделительным основанием размером 0,9 х 2,0 мм.	Предназначены для эксплуатации в местных телефонных сетях и распределения сигналов телефонной связи между абонентами. Как правило этими проводами выполняеться подключение телефона абонента в квартире. Преимущество этого провода в том что он прибиваеться через разделительное основание к стене и другим поверхностям, не подходит если необходимо прокладывать большое количество проводов.
ТРВ	Провод ТРВ изготавливают с жилой из медной проволоки. Две токопроводящие жилы, уложенные параллельно, изолируют ПВХ изоляцией с разделительным основанием размером 0,9 х 2,0 мм.
КСПП	Кабели местной связи высокочастотные с медными жилами с полиэтиленовой изоляцией и полиэтиленовой оболочкой.	Используються для линий межстанционной и абонентской связи с системами передачи с верменным делением каналов и импульснокодовой модуляцией со скоростью передачи данных до 2048 кБит/с при напряжении дистанционного питания 500 В постоянного тока. Предназначены для прокладки в грунтах, канализации.
ТПП	Кабель с однопроволочными токопроводящими медными жилами, с изоляцией из полиэтилена, в оболочке из полиэтилена, с поясной изоляцией из полиэтилентерефталатной пленки, экранированный.	Кабели используються для монтажа низкочастотного оборудования телефонных станций. Предназначены для прокладки в грунтах, канализации на подвесе.
ПРППМ	Провод связи марки ПРППМ. Провод с однопроволочными токопроводящими медными жилами, с изоляцией из полиэтилена, в оболочке из полиэтилена.	Предназначен для стационарной прокладки в радиотрансляционных, телефонных сетях и сетях слабого тока. Предназначены для прокладки в грунтах, канализации на подвесе.
UTP	Кабель с медными однопроволочными или многопроволочными токопроводящими жилами, с изоляцией из полиэтилена, в оболочке из ПВХ-пластиката.	Предназначен для осуществления телекоммуникационных связей внутри помещений. Есть модификации кабеля и для наружного применения в том числе с тросом для подвеса. Наиболее применяемый кабель для монтажа, преимущества малые габариты при хороших электротехнических параметрах.
FTP	Экранированный кабель с медными однопроволочными или многопроволочными токопроводящими жилами, с изоляцией из полиэтилена, в оболочке из ПВХ-пластиката.

Технические и сравнительные характеристики беспроводных технологий.

Технология	Стандарт	Использование	Пропускная способность	Радиус действия	Частоты
Wi-Fi	802.11a	WLAN	до 54 Мбит/с	до 100 метров	5,0 ГГц
Wi-Fi	802.11b	WLAN	до 11 Мбит/с	до 100 метров	2,4 ГГц
Wi-Fi	802.11g	WLAN	до 108 Мбит/с	до 100 метров	2,4 ГГц
Wi-Fi	802.11n	WLAN	до 300 Мбит/с	до 100 метров	2,4 — 2,5 или 5,0 ГГц
WiMax	802.16d	WMAN	до 75 Мбит/с	6-10 км	1,5-11 ГГц
WiMax	802.16e	Mobile WMAN	до 40 Мбит/с	1-5 км	2.3-13.6 ГГц
WiMax	802.16m	WMAN,Mobile WMAN	до 1 Гбит/с (WMAN), до 100 Мбит/с (Mobile WMAN)	стандарт в разработке	стандарт в разработке
Bluetooth v. 1.1.	802.15.3	WPAN	до 1 Мбит/с	до 10 метров	2,4 ГГц
Bluetooth v. 1.3.	802.15.3a	WPAN	от 11 до 55 Мбит/с	до 100 метров	2,4 ГГц
UWB	802.15.4	WPAN	110-480 Мбит/с	до 10 метров	7,5 ГГц
Инфракрасный порт	IrDa	WPAN	до 16 Мбит/с	от 5 до 50 сантиметров, односторонняя связь — до 10 метров

 

Схема разделки коннекторов RJ-45

 

 

Пропускная способность по току — обзор

2.3 Транспорт с высоким смещением

При высоких смещениях на пропускную способность углеродных нанотрубок по току существенно влияет электрон-фононное рассеяние. На рис. 2.8 показаны экспериментально измеренные вольт-амперные характеристики нанотрубки малого диаметра. Проводимость максимальна при нулевом смещении и уменьшается с увеличением смещения, что свидетельствует об увеличении электрон-фононного рассеяния. Для рассмотрения режима переноса с большим смещением в металлических нанотрубках был предложен подход, основанный на уравнении Больцмана [25].Подход с использованием уравнения Больцмана описывает временную эволюцию и пространственную зависимость функций распределения электронов

Рисунок 2.8. Зависимость тока от приложенного смещения металлической нанотрубки при разных температурах. Дифференциальная проводимость максимальна при нулевом смещении и достигает гораздо более низких значений при высоких смещениях. Рисунок после Ref. [25].

fL (E, x)

и

fR (E, x)

, которые представляют движущиеся влево и вправо электроны. При наличии процессов рассеяния и однородного электрического поля эти уравнения равны

(2.36) ∂fL∂t + vF∂fL∂x + 1ħeVL∂fL∂k = [∂fL∂t] рассеяние

∂fR∂t − vF∂fR∂x − 1ħeVL∂fR∂k = [∂fR∂t ] рассеяние.

Три источника рассеяния включены для описания переноса большого смещения в металлических углеродных нанотрубках: упругое рассеяние на дефектах, обратное рассеяние на фононах и прямое рассеяние на фононах. Упругое рассеяние определяется выражением

(2.37) [∂fL∂t] elastic = vFle (fL − fR)

, где

le

— упругая длина свободного пробега. Столкновения обратного рассеяния с фононами приводят к скорости изменения функции заполнения

(2.38) [∂fL (E) ∂t] bp = vFlbp {[1 − fL (E)] fR (E + ħΩ) — [1 − fR (E − ħΩ)] fL (E)}

, а нападающий рассеяние на фононах равно

(2.39) [∂fL (E) ∂t] fp = vFlfp {[1 − fL (E)] fL (E + ħΩ) — [1 − fL (E − ħΩ)] fL (E )}.

Эти уравнения дополняются граничными условиями на контактах

(2.40) fR (E) | x = 0 = tL2f0 (E − μL) + (1 − tL2) fL (E) | x = 0

fL ( E) | x = L = tR2f0 (E − μR) + (1 − tR2) fR (E) | x = L

, где

f0

— равновесное распределение Ферми, а

tL, R

— коэффициенты передачи на контактах.После определения функций распределения путем решения уравнений Больцмана с граничными условиями, ток вычисляется из

(2.41) I = 4e2h∫ (fL − fR) dE

, где функции распределения могут быть вычислены при любом (кроме то же самое) точка

x

в установившемся режиме. Рис. 2.9 показывает численно рассчитанный [25] ток в зависимости от напряжения для металлической углеродной нанотрубки длиной один микрон, включая электрон-фононное рассеяние с фононами 150 мэВ, и с параметрами

Рис. 2.9. Расчет зависимости тока от напряжения для металлической углеродной нанотрубки с использованием уравнения переноса Больцмана и электрон-фононного рассеяния. На вставке показан процесс электрон-фононного рассеяния, при котором электроны с энергией, превышающей энергию фонона, испускают фонон и рассеиваются обратно. Рисунок после Ref. [25].

tL, R2 = 0,5

,

le = 300 нм, lpb = 10 нм

и

lpf = ∞

. Превосходное согласие с экспериментом показывает, что длина свободного пробега для рассеяния оптических фононов составляет около 10 нм, и преобладает рассеяние на фононах в диапазоне 150 мэВ.

Поскольку длина свободного пробега для рассеяния на оптических фононах мала, проводимость при высоком смещении заметно уменьшается в нанотрубках, которые намного длиннее этой длины свободного пробега. Если предположить, что все электроны, падающие из левого контакта с энергией на 160 мэВ, превышающей энергию Ферми на стороне стока, отражаются эмиссией фононов, максимальный ток, протекающий в длинной нанотрубке (много длин свободного пробега) при больших смещениях, составляет примерно

(2,42) I = 4e2h260 мВ = 25 мкА.

В ряде экспериментов сообщалось о токах, сравнимых с 25 мкА в длинных нанотрубках [20, 25, 26]. Недавнее моделирование вольт-амперных характеристик в баллистическом пределе и с электрон-фононными взаимодействиями также показало, что рассеяние на оптических фононах происходит в масштабе нескольких десятков нанометров, как показано на рис. 2.10. При малых смещениях проводимость

Рисунок 2.10. Расчетные вольт-амперные характеристики в баллистическом пределе (штриховая линия) и при электрон-фононном рассеянии для различных длин.Для самой длинной рассматриваемой нанотрубки (213 нм) ток близок к 25 мкА, как предполагает формула. (2.42). По мере уменьшения длины нанотрубки ток приближается к баллистическому пределу. Рисунок после Ref. [27].

dI / dV

— это почти

4e2 / h

, независимо от длины нанотрубки, что указывает на перенос баллистического заряда в пересекающихся поддиапазонах. По мере увеличения смещения допустимая нагрузка по току и дифференциальная проводимость зависят от длины. Самая длинная из рассматриваемых нанотрубок (длина 213 нм) значительно превышает длину свободного пробега около 10 нм.Расчетный ток для этой нанотрубки составляет около 25 мкА при смещении 1 В, что согласуется с формулой. (2.42). По мере уменьшения длины нанотрубки пропускная способность по току увеличивается и приближается к баллистическому пределу (пунктирная линия) на рис. 2.8.

Стоит отметить, что экспериментально измеренные длины свободного пробега для рассеяния оптических фононов почти в пять раз меньше теоретических предсказаний. В [20] теоретически средняя длина свободного пробега из-за оптического и зонного рассеяния на границах оценивается примерно в 50 нм, но было обнаружено, что экспериментальные данные можно объяснить, только если принять чистую длину свободного пробега в 10 нм.Причина этого несоответствия неясна. Одна из возможностей состоит в том, что испускаемые фононы не могут легко рассеяться в окружающую среду, что приводит к избытку горячих фононов и меньшей экспериментально наблюдаемой длине свободного пробега.

В отличие от нанотрубок малого диаметра, многослойные нанотрубки большого диаметра демонстрируют увеличение дифференциальной проводимости при приложении смещения [8, 28, 29]. На рис. 2.11 показаны экспериментально измеренные ток и проводимость в зависимости от смещения для нанотрубки диаметром 15.6 нм [28]. Низкая проводимость смещения составляет

Рисунок 2.11. Наблюдаемая кривая

I

—

V

одиночной многослойной углеродной нанотрубки в диапазоне смещения от -8 до 8 В (правая ось). Проводимость около нулевого смещения составляет

0,4G0

и линейно увеличивается до приложенного смещения 5,8 В, где она уменьшается. Многослойная нанотрубка имеет более 15 оболочек, а диаметр и длина составляют приблизительно 15,6 и 500 нм соответственно. Рисунок из исх. [28].

0.4G0

вместо максимального

2G0

.Что еще более важно, проводимость увеличивается с приложенным смещением, что также замечено в [4]. [8]. Это качественно отличается от описанного выше случая нанотрубок малого диаметра, где проводимость уменьшается с увеличением смещения (рис. 2.8). Существует множество потенциальных причин увеличения проводимости со смещением, наблюдаемого в этих многостенных нанотрубках большого диаметра. Одна из возможностей состоит в том, что внутренние стенки многослойной нанотрубки начинают проводить ток по мере увеличения смещения. Однако недавние теоретические работы показали, что этот механизм маловероятен [30].Наиболее вероятным объяснением увеличения проводимости при приложении смещения является туннелирование Зинера между непересекающимися валентными зонами и зоной проводимости [31]. Этот процесс показан на рис. 2.12. Рассмотрим электрон, падающий в непересекающуюся валентную подзону нанотрубки из левого контакта. Этот электрон может либо туннелировать в подзону непересекающейся проводимости с той же симметрией (пунктирная стрелка), либо отражаться по Брэггу обратно в левый контакт (пунктирная стрелка). Барьер для туннелирования Зенера в непересекающейся поддиапазоне составляет

Рисунок 2.12. Каждый прямоугольный прямоугольник представляет собой график зависимости энергии от волнового вектора, нижняя часть поддиапазона которого равна электростатическому потенциалу. Для ясности показаны только несколько поддиапазонов. Показаны три процесса: прямая передача (сплошная линия), брэгговское отражение (пунктирная линия) и межподзонное туннелирование (пунктирная линия). Рисунок после Ref. [31].

ΔENC

, а ширина туннельного барьера зависит от профиля потенциала в нанотрубке. Поскольку высота барьера

ΔENC

увеличивается с уменьшением диаметра нанотрубок, оказывается, что непересекающиеся подзоны металлических нанотрубок малого диаметра не проводят значительного тока [27, 31].С другой стороны, для нанотрубок большого диаметра барьер для туннелирования

ΔENC

намного меньше, и в результате вероятность туннелирования увеличивается с увеличением диаметра нанотрубки. Самосогласованные расчеты вольт-амперных характеристик коротких нанотрубок действительно показывают существенную зависимость проводимости от диаметра, возникающую из-за туннелирования в непересекающиеся / полупроводниковые подзоны [27, 31].

Наконец, мы обсудим падение электростатического потенциала в углеродных нанотрубках при малых и высоких смещениях.Мы ограничимся обсуждением идеальной связи между нанотрубкой и контактами. В этом случае проводимость нанотрубки определяется количеством подзон, по которым проходит ток и происходит рассеяние из-за электрон-фононного взаимодействия внутри нанотрубки. Обратите внимание, что дополнительное сопротивление на границе контакта нанотрубки приведет к падению приложенного смещения на этом сопротивлении в дополнение к падению на нанотрубке.

При низком смещении, меньшем, чем энергия оптических и зонных граничных фононов (160 мэВ), электрон-фононное рассеяние подавляется, и, следовательно, бездефектные нанотрубки являются существенно баллистическими.В этом пределе низкого смещения приложенное смещение в основном падает на двух концах нанотрубки, как показано на рис. 2.13 (а). Интересно, что даже несмотря на то, что нанотрубка баллистическая, электрическое поле вблизи контакта зависит от диаметра трубки. Электрическое поле в центре нанотрубки увеличивается с увеличением диаметра, потому что плотность состояний на атом уменьшается с увеличением диаметра, как показано, например, в уравнении. (1.41). Это делает экранирование в нанотрубках большего диаметра менее эффективным.Когда приложенное смещение увеличивается, позволяя излучать оптические и граничные фононы зоны, электростатический потенциал равномерно падает по длине нанотрубки при условии, что длина нанотрубки во много раз превышает длину свободного пробега. Падение потенциала на рис. 2.13 (б) соответствует этому случаю.

Рисунок 2.13. Расчетный электростатический потенциал вдоль оси нанотрубки. (а) Низкий потенциал смещения для (12,0) и (240,0) нанотрубок, которые имеют диаметры 0,94 и 18,8 нм соответственно. Приложенное смещение составляет 100 мВ.Экранирование нанотрубок большого диаметра значительно хуже. Длина нанотрубки составляет 213 нм. (b) Потенциал как функция положения показан для (12,0) нанотрубок длиной 42,6 и 213 нм в присутствии рассеяния (сплошная линия), с профилем потенциала в баллистическом пределе (пунктирная линия), показанным для сравнения. . Рисунок после Ref. [27].

FAQ: Расчет допустимой нагрузки по току

Допустимая нагрузка по току изолированного проводника или кабеля — это максимальный ток, который он может выдерживать непрерывно без превышения допустимого температурного режима.Это также известно как емкость.

Во время эксплуатации кабели несут электрические потери, которые проявляются в виде тепла в проводнике, изоляции и любых других металлических компонентах конструкции. Номинальный ток будет зависеть от того, как это тепло отводится через поверхность кабеля в окружающие области. Температурный режим кабеля является определяющим фактором его допустимой нагрузки по току. Максимальный температурный диапазон кабеля в основном определяется изоляционным материалом.

Выбирая температуру окружающей среды в качестве основы для окружающей среды, можно получить допустимое повышение температуры, исходя из которого можно рассчитать максимальный номинал кабеля для конкретной среды. Если известны значения удельного теплового сопротивления слоев материалов в конструкции кабеля, можно рассчитать номинальные токи.

Формула для расчета допустимой нагрузки по току:

I = допустимый номинальный ток

∆Φ = Повышение температуры проводника в (K)

R = Сопротивление переменному току на единицу длины проводника при максимальной рабочей температуре (Ом / м)

Wd = диэлектрические потери на единицу длины изоляции вокруг проводника (Вт / м)

T1 = Тепловое сопротивление на единицу длины между одним проводником и оболочкой (K м / Вт)

T2 = тепловое сопротивление на единицу длины основания между оболочкой и броней (K м / Вт)

T3 = тепловое сопротивление на единицу длины внешней оболочки кабеля (K м / Вт)

T4 = тепловое сопротивление на единицу длины между поверхностью кабеля и окружающей средой (К м / Вт)

n = количество несущих проводов в кабеле (проводников одинакового сечения и несущих одинаковую нагрузку)

λ1 = Отношение потерь в металлической оболочке к общим потерям во всех проводниках этого кабеля

λ2 = отношение потерь в броне к общим потерям во всех проводниках этого кабеля.

Выбор сварочного кабеля подходящего размера

Мне нужно заказать сварочный кабель для нашего магазина, но я не уверен, что его правильный размер. Я видел несколько справочных таблиц, но хотел бы получить объяснение, как их использовать.

Сварочный кабель является проводником сварочного тока. Он состоит из серии тонких медных нитей, обернутых внутри непроводящей, прочной оболочки (обычно из синтетического или натурального каучука различных цветов).Тонкие медные жилы придают сварочному кабелю большую гибкость, чем другие типы электрических проводников, а изолирующая оболочка предназначена для выдерживания повторяющихся движений по шероховатым поверхностям. По мере увеличения уровня тока (измеряется в амперах или амперах) диаметр сварочного кабеля и результирующая площадь поперечного сечения медной скрутки должны увеличиваться. Концепция похожа на поток воды через шланг. Шланг большего диаметра необходим для того, чтобы пропускать больший объем воды.Вы используете шланг меньшего размера для полива своего сада, а пожарная служба использует шланг гораздо большего размера для тушения пожаров.

«Пропускная способность» сварочного кабеля, также известная как допустимый ток или номинальная сила тока, относится к максимальной величине электрического тока, которую кабель может безопасно проводить. Помимо площади поперечного сечения, другими факторами, влияющими на допустимую нагрузку сварочного кабеля, являются его длина, номинальное сопротивление (т. Е. Номинальное сопротивление), температурные характеристики изоляционного материала и температура окружающей среды.Более короткие кабели могут пропускать больше тока, чем более длинные кабели того же диаметра. Сварочный кабель часто имеет температуру жилы 75 ° C (167 ° F), 90 ° C (194 ° F) или 105 ° C (221 ° F). Хотя сам медный провод может выдерживать высокие температуры, создаваемые более высокой силой тока, прежде чем будет поврежден, изоляция, защищающая их, расплавится. Сварочные кабели также часто рассчитаны на температуру окружающей среды 30 ° C (86 ° F). Более высокие температуры окружающей среды могут снизить их способность рассеивать тепло в окружающую среду и, таким образом, снизить их пропускную способность.Кроме того, несколько кабелей, плотно упакованных вместе, также могут иметь снижение способности рассеивать тепло. Несколько кабелей должны быть немного разнесены.

Обратите внимание, что хотя медь является отличным проводником электричества, она все же имеет определенную степень сопротивления потоку электронов через нее. Следовательно, в кабеле будет возникать нагрев за счет сопротивления. Сварочный кабель правильного размера может стать теплым на ощупь после продолжительной сварки. Однако, если диаметр кабеля слишком мал для уровня тока, протекающего по нему, кабель будет перегреваться.Это может привести к потенциальной опасности возгорания, а также к повреждению самого кабеля (и, в конечном итоге, к обрыву и отказу кабеля). Разрыв изоляционной оболочки также может привести к поражению электрическим током. И наоборот, кабель, размер которого превышает допустимый для данного уровня силы тока, не проводит ток более эффективно, чем кабель надлежащего размера. Однако кабель большего диаметра обычно стоит больше за фут или метр, чем кабель меньшего диаметра, из-за увеличенного количества медных жил. Следовательно, кабели увеличенного размера могут быть нерентабельными.

Электрический кабель обычно классифицируется по размеру AWG (American Wire Gauge), где кабель меньшего диаметра имеет больший номер. На рис. 1 указаны размеры AWG. Калибровочные размеры больше единицы равны нулю, также обозначаются как 1/0 (произносится как «одна цифра»), два нуля, выражаются как 2/0 (произносится как «две доли»), 3/0 и 4/0. Для сварочного кабеля обычно используются кабели сечением от №4 до №4 / 0.

Рисунок 1: Пример калибра проволоки

В метрической системе размер сварочного кабеля обычно выражается в квадратных миллиметрах (мм2), представляющих площадь поперечного сечения кабеля. На рис. 2 показано сравнение сварочных кабелей размеров AWG и метрических размеров.

Рисунок 2: Сравнение размеров кабеля AWG / метрической системы

Теперь при выборе кабеля подходящего размера для сварочного оборудования лучше всего выбрать кабель, способный выдержать максимальную мощность сварщика. Для этого нужно определить три фактора.К ним относятся:

• Общая длина сварочного контура
• Номинальная мощность источника сварочного тока
• Рабочий цикл источника сварочного тока

Сварочная цепь — это полный путь, по которому проходит электричество. Он включает в себя источник питания, кабель электрода, электрододержатель (или горелку TIG или механизм подачи проволоки и горелку), электрическую дугу, рабочий кабель и рабочий зажим. На рисунке 3 показана сварочная схема. Для определения правильного размера сварочного кабеля необходимо сложить полные длины кабеля электрода и рабочего кабеля.Кабель электрода подключается к держателю электрода, горелке TIG или механизму подачи проволоки. Рабочий кабель присоединяется к рабочему зажиму. Обратите внимание, что эти последние два элемента часто неправильно называются «заземляющий кабель» и «заземляющий зажим». Однако это неправильная терминология, так как «заземляющий» провод применяется только к первичной обмотке сварочной цепи (то есть к входящему силовому кабелю).

Рисунок 3: Пример сварочного контура

Обратите внимание, что полярность сварки не влияет на размер необходимого кабеля.Не имеет значения, в каком направлении протекает ток через сварочную цепь, будь то постоянный ток положительный (DC +), постоянный ток отрицательный (DC-) или переменный ток (AC). Полярность и направление тока влияют только на сварочные характеристики и выбор электрода.

Номинальная выходная мощность источника питания — это просто максимальный ток или уровень силы тока, при котором машина предназначена для использования (обратите внимание, что некоторые источники питания могут производить токи, превышающие их номинальную выходную мощность, в течение коротких периодов времени).Этот номинальный выходной уровень обычно указывается в названии машины. Примеры включают «Idealarc® 250» (номинальная выходная мощность 250 А), Power Wave® S350 (номинальная выходная мощность 350 А), Flextec ™ 650 (номинальная выходная мощность 650 А) и т. Д.

Рабочий цикл — это номинальная мощность источника сварочного тока, выраженная в процентах (%). Это процент десятиминутного периода, в течение которого источник питания может работать при заданном уровне выходного тока перед превышением своего теплового предела (т.е. обмотки становятся слишком горячими) и отключением, если он имеет защиту от тепловой перегрузки.Как правило, при уменьшении уровней выходной мощности рабочий цикл увеличивается (до 100% или непрерывной производительности). И наоборот, по мере увеличения уровней выходной мощности (до максимальной выходной мощности) рабочий цикл уменьшается. Номинальные значения рабочего цикла можно найти на паспортной табличке источника питания и / или в руководстве по эксплуатации. Номинальный рабочий цикл источника сварочного тока обычно зависит от сварочных процессов, в которых он будет использоваться, его предполагаемого использования и от того, работает ли он от однофазного или трехфазного источника питания. На рис. 4 перечислены некоторые типичные различия между однофазными и трехфазными источниками питания, включая их типичные рабочие циклы.

Рисунок 4: Однофазные и трехфазные блоки питания

Рисунок 5 — это пример диаграммы для выбора правильного сечения сварочного кабеля. Другие таблицы можно получить у производителей кабелей и в справочниках по сварке. В качестве примера предположим, что у вас есть источник питания на 400 А при рабочем цикле 60%, и вам нужна общая общая длина электрода и рабочих кабелей 100 футов.Из таблицы следует, что правильный размер кабеля для выбора — кабель №2 / 0. Размеры кабелей увеличиваются для увеличения длины, прежде всего, с целью минимизировать падение кабеля. Для более высоких уровней тока часто рекомендуются два или более кабеля, которые следует подключать параллельно или вместе, чтобы разделить текущую нагрузку.

Рисунок 5: Выбор сварочного кабеля подходящего размера

Также следует отметить, что помимо правильного выбора размера кабеля очень важно поддерживать сварочный кабель и кабельные соединения в хорошем состоянии.Любые трещины, порезы, пятна износа и т. Д. На сварочном кабеле могут снизить его токонесущую способность и создать горячие точки. Кроме того, изношенные или изношенные кабельные соединения с рабочим зажимом, наконечниками или соединителями с поворотным замком также могут снизить способность проводить ток и создавать горячие точки (см. Примеры в , рис. 6, ). Все изношенные, изношенные и поврежденные части следует немедленно отремонтировать для обеспечения надлежащей работы и сведения к минимуму любых потенциальных угроз безопасности.

Рисунок 6: Примеры изношенного и поврежденного сварочного кабеля

Примечание по проектированию

529. Управление напряжением удаленной нагрузки по медному проводу любой длины

Введение

Распространенной проблемой в системах распределения электроэнергии является потеря регулирования из-за падения напряжения на кабеле / ​​проводе между регулятором и нагрузкой.Любое увеличение сопротивления провода, длины кабеля или тока нагрузки увеличивает падение напряжения на распределительном проводе, увеличивая разницу между фактическим напряжением на нагрузке и напряжением, воспринимаемым регулятором. Один из способов улучшить регулирование длинных кабелей — это измерение напряжения непосредственно на нагрузке через 4-проводное соединение Кельвина между регулятором и нагрузкой. К сожалению, это решение требует прокладки дополнительных проводов к нагрузке, а также резистора Кельвина, размещенного рядом с нагрузкой, что непрактично, когда нагрузка недоступна для модификации.Другой метод минимизирует падение напряжения за счет использования провода большого диаметра, что снижает сопротивление регулятора к нагрузке. Это просто электрически, но может быть сложно механически. Увеличение размеров жил кабеля может значительно увеличить занимаемое пространство и стоимость.

Альтернативой дополнительной проводки является компенсация падения напряжения на регуляторе с помощью компенсатора падения напряжения кабеля / провода LT6110 без дополнительных кабелей / проводов между регулятором и нагрузкой.В этой статье показано, как LT6110 может улучшить регулирование за счет компенсации широкого диапазона падений напряжения между стабилизатором и нагрузкой.

Компенсатор кабеля / провода LT6110

На рисунке 1 показана блок-схема 1-проводной компенсации. Если цепь удаленной нагрузки не имеет общего заземления регулятора, требуются два провода: один к нагрузке и один заземляющий обратный провод. Усилитель стороны высокого напряжения LT6110 определяет ток нагрузки путем измерения напряжения V _SENSE на измерительном резисторе R _SENSE и выдает ток I _IOUT , пропорциональный току нагрузки I _LOAD .I _IOUT программируется с помощью резистора R _IN от 10 мкА до 1 мА. Компенсация падения напряжения в кабеле / ​​проводе, V _DROP достигается за счет пропускания I _IOUT через резистор обратной связи R _FA для увеличения выходной мощности регулятора на величину, равную V _DROP . Конструкция компенсации падения напряжения кабеля / провода LT6110 проста: установите I _IOUT • R _FA равным максимальному падению напряжения кабеля / провода.

Рисунок 1.Никаких дополнительных проводов не требуется для компенсации падения напряжения на проводе к удаленной нагрузке.

LT6110 включает в себя внутренний R _SENSE на 20 мОм, подходящий для токов нагрузки до 3 А; внешний R _SENSE требуется для I _{НАГРУЗКА} более 3A. Внешний R _SENSE может быть резистором считывания, сопротивлением постоянного тока катушки индуктивности или резистором цепи печатной платы. В дополнение к току стока I _IOUT вывод LT6110 I _MON обеспечивает ток источника, I _MON , для компенсации линейных регуляторов с опорным током, таких как LT3080.

Компенсация падения напряжения на кабеле для понижающего регулятора

На рис. 2 показана полная система компенсации падения напряжения кабеля / провода, состоящая из понижающего стабилизатора 3,3 В, 5 А и LT6110, который регулирует напряжение удаленной нагрузки, подключенной через 20 футов медного провода 18 AWG. Выход понижающего регулятора на 5 А требует использования внешнего R _SENSE .

Рис. 2. Пример сильноточного дистанционного регулирования нагрузки: понижающий стабилизатор 3,3 В, 5 А с компенсацией падения напряжения кабеля / провода LT6110

Максимальный 5 А I _{НАГРУЗКА} через сопротивление провода 140 мОм и 25 мОм R _SENSE создает напряжение 825 мВ уронить.Для регулирования напряжения нагрузки, В _{НАГРУЗКА} , для 0A ≤ I _{НАГРУЗКА} ≤ 5A, I _IOUT • R _FA должно равняться 825 мВ. Существует два варианта конструкции: выберите I _IOUT и рассчитайте резистор R _FA или спроектируйте резисторы обратной связи регулятора для очень низкого тока и рассчитайте резистор R _IN , чтобы установить I _IOUT . Обычно I _IOUT установлен на 100 мкА (ошибка I _IOUT составляет ± 1% от 30 мкА до 300 мкА). В схеме на Рисунке 2 ток цепи обратной связи составляет 6 мкА (V _FB / 200k), резистор R _FA равен 10 кОм, а резистор R _IN должен быть рассчитан для установки I _IOUT • RFA = 825 мВ.

Без компенсации падения напряжения кабеля / провода максимальное изменение напряжения нагрузки ΔV _{НАГРУЗКА} составляет 700 мВ (5 • 140 мОм) или погрешность 21,2% для выхода 3,3 В. LT6110 снижает ΔV _{НАГРУЗКА} до 50 мВ при 25 ° C или до 1,5% погрешности. Это улучшение регулирования нагрузки на порядок.

Правила прецизионной нагрузки

Небольшое улучшение регулирования нагрузки с помощью LT6110 не требует точной оценки R _WIRE . Ошибка регулирования нагрузки является результатом двух ошибок: ошибки из-за сопротивления провода / кабеля и ошибки из-за схемы компенсации LT6110.Например, при использовании схемы на рис. 2, даже если ошибка вычисления R _SENSE и R _WIRE составляет 25%, LT6110 все равно снижает ошибку V _LOAD до 6,25%.

Для точного регулирования нагрузки требуется точная оценка сопротивления между источником питания и нагрузкой. Если R _WIRE , R _SENSE и сопротивление соединителей кабеля и дорожек на печатной плате, последовательно соединенных с проводом, точно оценены, то LT6110 может с высокой степенью точности компенсировать широкий диапазон падений напряжения.

Используя LT6110, точную оценку R _WIRE и прецизионную оценку R _SENSE , погрешность компенсации ΔV _LOAD может быть уменьшена, чтобы соответствовать погрешности напряжения регулятора на любой длине провода.

Заключение

Компенсатор падения напряжения кабеля / провода LT6110 улучшает регулирование напряжения удаленных нагрузок, где большой ток, длинные кабели и сопротивление в противном случае существенно повлияли бы на регулирование. Точное регулирование может быть достигнуто без добавления измерительных проводов, покупки резисторов Кельвина, использования большего количества меди или использования регуляторов точки нагрузки — общие недостатки других решений.Напротив, компенсаторные решения занимают мало места, сводя к минимуму сложность конструкции и стоимость компонентов.

Вопрос:

2. Токовая нагрузка проводника определяется NEC как максимальный ток в амперах, который проводник может выдерживать в условиях эксплуатации, но не превышающий ______.

A. это номинальная температура

B. допустимые ограничения падения напряжения

C.его точка плавления

D. его номинальное напряжение

Ответ:

A — Вы найдете это определение в статье 100 NEC®. Чтобы поправиться понимание емкости, возможно, мы могли бы рассматривать ее как текущую- допустимая нагрузка или максимальная сила тока, которую может выдерживать проводник. непрерывно, не повреждая провод и / или его изоляцию. При определении допустимой нагрузки проводника или его размера некоторые необходимо учитывать следующие факторы: температура окружающей среды, количество токопроводящих проводов, содержащихся в кабельной канавке или кабеле, номинальная температура выводов и окружающей среды дирижер подлежит.

Вопрос:

61. Каков МИНИМАЛЬНЫЙ размер медных проводников THWN необходим для питания непрерывного трехфазного двигателя мощностью 25 л.с., 208 В, когда двигатель находится на конце короткого участка кабелепровода, который содержит только три (3) проводника. , и расположен там, где температура окружающей среды составляет 115 град.F?
A. 6 AWG
B. 3 AWG
C. 2 AWG
D. 1 AWG

Ответ:

D — Чтобы определить минимальный размер проводов, необходимых для питания этого двигателя, сначала найдите номинальный ток двигателя при полной нагрузке 74,8 ампер из таблицы. 430,250. Затем, согласно разделу 430.22, умножьте на 125%. Затем разделите на температурный поправочный коэффициент 0,75 из Таблицы 310.15 (B) (2) (a). Наконец, выберите сечение проводника 1 AWG THWN из Таблицы 310.15 (В) (16). Двигатель мощностью 25 л.с. FLC = 74,8 ампера x 125% = 93,5 ампера 93,5 ампера ÷ 0,75 (температурная поправка) = 124,6 ампера * ПРИМЕЧАНИЕ: сечение провода необходимо увеличить из-за повышенной температуры окружающей среды. температура. Провода сечением 1 AWG THWN с допустимой токовой нагрузкой следует выбрать 130 ампер.

Вопрос:

77.Если трехфазный кондиционер, устанавливаемый на крыше, питается от трех (3) медных проводов THWN размером 6 AWG, установленных в 1-дюймовом EMT, определите допустимую допустимую нагрузку на ток проводов, указав следующую соответствующую информацию:
* температура окружающей среды составляет 110 ° F
* EMT расположен в пределах трех (3) дюймов от поверхности крыши
* EMT подвергается воздействию прямых солнечных лучей
A. 53,00 ампер
B. 37,70 ампер
C. 21,45 ампер
D. 43,55 ампер

Ответ:

C — Из-за непосредственной близости трубопровода к крыше сначала найдите сумматор температуры, 40º F, как показано в Таблице 310.15 (В) (3) (с). Затем добавьте это значение соответствует температуре окружающей среды. 110 ° F (температура окружающей среды) + 40 ° F (сумматор) 150 ° F (используется для снижения номинальных характеристик) Затем найдите коэффициент поправки на температуру, который будет применяться, 0,33, из Таблица 310.15 (B) (2) (a). Наконец, умножьте 0,33 x 65 ампер, допустимое значение TOP Цифровой мониторинг соблюдения условий лицензии © 2012-2017 Ray Holder 205 допустимая нагрузка на медные проводники сечением 6 AWG THWN до снижения номинальных характеристик, как указано в Таблице 310.15 (В) (16). Типоразмер 6 AWG Допустимая нагрузка THWN (до снижения номинальных характеристик) = 65 ампер 65 ампер x 0,33 (температура

Вопрос:

93. Однофазный источник питания на 120/240 В в розничном универмаге должен обеспечивать прерывистую нагрузку 18 000 ВА и постоянную нагрузку 13 356 ВА. Какой МИНИМАЛЬНЫЙ размер 75 град. C медных проводников требуются для этой установки?
А.4/0 AWG
B. 1/0 AWG
C. 2/0 AWG
D. 3/0 AWG

Ответ:

B — В соответствии с Разделом 215.2 (A) (1) фидерные проводники должны иметь TOP Цифровой мониторинг соблюдения условий лицензии © 2012-2017 Ray Holder 210 допустимая нагрузка 100% от продолжительной нагрузки, плюс 125% от продолжительной нагрузки. Следовательно: 18000 ВА x 100% = 18000 ВА 13 356 ВА x 125% = 16 695 ВА 34,695 ВА всего Чтобы найти нагрузку, примените формулу однофазного тока: I = 34,695 ВА = 144 ампера 240 вольт Как показано в Таблице 310.15 (B) (16), размер провода 1/0 AWG с должна быть выбрана допустимая токовая нагрузка 150 ампер.

Руководство по выбору кабеля постоянного тока

| Вещи Стивена

Недавно я установил солнечную батарею и двойную систему улучшения на двух автобусах, обновил свою собственную установку и начинаю думать как инженер-электрик. После обширных исследований я составил несколько таблиц выбора кабеля для своего ящика с инструментами. Эти таблицы могут использоваться для автомобильной, морской и малой солнечной энергетики.Прежде чем представить таблицы, я обсуждаю источники данных.

Пропускная способность

Амплитуда ( А, с, , ) — это максимальный непрерывный ток, который может выдерживать электрический кабель без плавления изоляции. Некоторые основные факторы, определяющие допустимую нагрузку:

• Размер кабеля (небольшие проводники имеют высокое сопротивление и нагреваются при малых токах).
• Допустимая температура изоляции.
• Температура окружающей среды (отвод тепла от горячих кабелей происходит медленно при высоких температурах окружающей среды).
• переменного или постоянного тока.

Также помните, что старые кабели с корродированными проводниками и изношенной или поврежденной изоляцией не будут работать как новые.

Данные о допустимой нагрузке из разных источников могут сильно отличаться. Следующий график сравнивает пять стандартов. Эти кривые показывают, что номинальные значения переменного тока обычно ниже номинальных значений постоянного тока (например, NEC по сравнению с ABYC). Для приложений постоянного тока рейтинги JASO и ABYC аналогичны, а рейтинги ISO примерно на 15% ниже. Я выбрал данные ABYC, которые кажутся надежными и охватывают широкий диапазон размеров и условий кабеля.

Зависимость амплитуды амплитуды от площади жилы для медных кабелей с изоляцией 90 ° C при температуре окружающей среды 30 ° C. Данные E-11 Американского совета по лодкам и яхтам я нашел в Blue Sea Systems (морские малые суда, округ Колумбия). Данные JASO D609 предоставлены производителем Tycab (автомобильная промышленность, округ Колумбия). Данные ISO 10133 я нашел в Energy Solutions (малые морские суда, <50 В постоянного тока). Данные NFPA 70 NEC 2014 взяты из Википедии (переменный ток, ≤ 3 проводника). Данные AS / NZS 3008 от производителя Olex (однофазный переменный ток, однопроводный).

Сопротивление

Потери напряжения обычно определяют размер силового кабеля, а не допустимую нагрузку. Сопротивление во многом определяется площадью поперечного сечения меди. На следующем графике сравниваются данные о сопротивлении постоянному току из пяти источников, различия не существенны. Я выбрал данные ABYC, которые охватывают широкий диапазон размеров кабелей.

Зависимость сопротивления от площади жилы для медных кабелей. Данные ABYC E-11 (30 ° C) я нашел в Blue Sea Systems. Данные Tycab (20 ° C) предоставлены производителем.Данные IEC 60827 (20 ° C) я нашел на сайте myElectrical Engineering. Данные NEC (20 ° C, твердое ядро) взяты из Википедии. Данные Olex предоставлены производителем.

Таблица номиналов кабелей

Я объединил все данные по стандартным сечениям силовых кабелей в одну справочную таблицу ниже. Для кабелей, которых нет в таблице ABYC E-11 (например, «автомобильные кабели»), я рассчитал номинальные характеристики по квадратичным кривым, соответствующим данным ABYC.

Площадь Допустимая нагрузка постоянного тока (A) Резист постоянного тока . Кабель (мм2) 30 ° С 60 ° С (Ом / км) Терминал 0,5 мм2 0,5 8 6 36,04 КРАСНЫЙ 20 AWG 0,52 8 6 34,65 КРАСНЫЙ 2 мм авто 0.56 9 7 32,18 КРАСНЫЙ 2,5 мм авто 0,64 9 7 28,16 КРАСНЫЙ 0,75 мм2 0,75 10 7 23,92 КРАСНЫЙ 18 AWG 0,82 10 8 21,88 КРАСНЫЙ 1 мм2 1 13 10 17.94 КРАСНЫЙ 3 мм авто 1,13 14 10 15,95 КРАСНЫЙ 16 AWG 1,32 15 11 13,70 КРАСНЫЙ 1,5 мм2 1,5 16 12 11,96 КРАСНЫЙ / СИНИЙ 4 мм авто 1,84 18 14 9.79 СИНИЙ 14 AWG 2,1 20 15 8,63 СИНИЙ 2,5 мм2 2,5 21 16 7,18 СИНИЙ 5 мм авто 2,9 24 18 6,21 ЖЕЛТЫЙ 12 AWG 3,3 25 19 5.42 ЖЕЛТЫЙ 4 мм2 4 34 25 4,49 ЖЕЛТЫЙ 6 мм авто 4,59 38 29 3,93 ЖЕЛТЫЙ 10 AWG 5,32 40 30 3,41 ЖЕЛТЫЙ 6 мм2 6 53 40 2.99 ЖЕЛТЫЙ 8 AWG 8,5 65 49 2,14 10 мм2 10 79 60 1,79 6 AWG 13,5 95 71 1,35 16 мм2 16 105 79 1,12 4 AWG 21.3 125 94 0,85 25 мм2 25 141 106 0,72 2 AWG 33,7 170 128 0,51 35 мм2 35 173 130 0,51

Таблица номиналов кабелей, отсортированная по размеру проводов (белый = кабели IEC / ISO, желтый = кабели AWG, серый = «автоматические кабели»).Допустимая температура окружающей среды 30 ° C и 60 ° C («машинное отделение»). Большинство данных взяты из ABYC E-11, обнаруженного в Blue Sea Systems. Сечения автомобильных кабелей предоставлены производителем Tycab. Синие значения взяты из квадратичной интерполяции данных ABYC. Красные значения экстраполируются. Я также добавил столбец для выбора изолированных обжимных клемм.

Наиболее распространенной изоляцией для медных силовых кабелей является ПВХ, который рассчитан на температуру проводника 75 ° C (V-75).Использование до 90 ° C (V-90) ограничено. Я выбрал данные ABYC для изоляции 75 ° C.

Пропускная способность должна быть снижена для условий «машинного отделения» (например, в моторном отсеке транспортного средства). Данные ABYC уменьшают допустимую нагрузку на 25% при температуре окружающей среды 60 ° C. Tycab рекомендует большее снижение номинальных характеристик, 40% при 60 ° C, возможно, потому, что они обеспечивают допустимую нагрузку для изоляции V-90.

При прокладке кабеля внутри машинного отделения или моторного отсека будьте осторожны, чтобы не прокладывать кабели с ПВХ-изоляцией рядом с выхлопными трубами, головками цилиндров, радиаторами и другими горячими частями> 75 ° C.Изоляция ПВХ плавится при высоких температурах!

Чтобы использовать приведенную выше таблицу, необходимо определить размер кабеля и изоляцию:

• Иногда на изоляции силового кабеля указывается площадь проводника (мм2 или AWG) и номинальная температура изоляции (° C или, возможно, ° F).
• При покупке кабеля с катушки наклейка на катушке должна указывать площадь проводника (мм2 или AWG) и тип изоляции (например, V-75).
• Для обрезков кабеля я должен определить, является ли изоляция ПВХ или нет, а затем оценить площадь меди с помощью инструмента для зачистки проводов.Изоляция из ПВХ бывает «непрозрачной» (никогда не прозрачной), «твердой» (не мягкой), довольно жесткой (при разрезании и снятии изоляции) и размягчается при легком нагревании (но не горит, не плавится и не усаживается в больших количествах).

Помните, что размер «автомобильных кабелей» относится к общему диаметру кабеля, включая изоляцию. Пластик дешевле, чем медь, и площадь поперечного сечения автомобильных кабелей может быть недостаточно стандартизована. Для Австралии автомобильные кабели Electra и автомобильные кабели Tycab имеют такую ​​же площадь поперечного сечения, как в приведенной выше таблице.Не покупайте кабель в магазинах автозапчастей. Более качественный кабель и лучшие цены можно найти в магазинах электротехники, а иногда и на Ebay.

Также обратите внимание, что «газовый кабель» — это кабель с двойной изоляцией для использования в опасных условиях. Он лучше, чем одинарный изолированный кабель, но стоит немного дороже.

Таблицы потерь напряжения и выбора кабеля

Сопротивление в силовой цепи приводит к потерям напряжения и уменьшению мощности, достигающей нагрузки (мощность постоянного тока = напряжение × ток). Например, компрессор в моем холодильнике Evakool может иметь проблемы с запуском и работать медленнее при низком напряжении.

Потеря напряжения зависит от тока и сопротивления (закон Ома: вольт = ампер × Ом). Сопротивление кабеля зависит от длины и площади поперечного сечения кабеля (Ом = Ом / м × м; см. Таблицу с номинальными параметрами кабеля выше).

Ниже приведены некоторые таблицы выбора кабеля для систем 12 В и 24 В. Я рассчитал эти таблицы за пять шагов:

1. Рассчитайте максимальное сопротивление кабеля (Ом / км) на основе падения напряжения, длины кабеля и силы тока.
2. Рассчитайте минимальное поперечное сечение медного проводника по сопротивлению кабеля (используя функцию мощности, соответствующую данным ABYC, см. Выше).
3. Рассчитайте допустимую нагрузку для изоляции 75 ° C и окружающей температуры 60 ° C (используя квадратичную функцию, подобранную для данных ABYC, см. Выше).
4. Результаты обновления с менее 0,5 мм2 до 0,5 мм2.
5. Результаты обновления с допустимой нагрузкой меньше, чем текущая в шаге 1 выше.

В этих таблицах выбора кабеля указано минимальное сечение жилы. Затем можно выбрать подходящий кабель, используя приведенную выше таблицу с номинальными характеристиками кабелей.

мм2 1 2 5 10 15 20 30 40 50 75 100 А 1 0.5 0,5 0,5 0,5 1,0 2,1 4,0 5,3 6,0 10,0 16,0 25,0 2 1,0 0,5 0,5 0,8 1,5 2,3 4,0 5,3 6,0 10,0 16,0 25,0 5 2.5 0,5 0,8 1,9 3,8 5,6 7,5 11,3 15,0 18,8 28,2 10 5,0 0,8 1,5 3,8 7,5 11,3 15,0 22,5 30,0 15 7,5 1.1 2,3 5,6 11,3 16,9 22,5 33,8 20 10,0 1,5 3,0 7,5 15,0 22,5 30,0 25 12,5 1,9 3,8 9,4 18,8 28,2 м Одиночный м Двойной

Таблица выбора кабеля для систем 12 В и потери напряжения 2% (чувствительные нагрузки).Определите минимальную площадь поперечного сечения меди (мм2) на пересечении тока (верхний ряд) и длины кабеля (один из двух левых рядов). Для одножильных кабелей предполагается, что возврат шасси имеет нулевое сопротивление.

мм2 1 2 5 10 15 20 30 40 50 75 100 А 1 0.5 0,5 0,5 0,5 1,0 2,1 4,0 5,3 6,0 10,0 16,0 25,0 2 1,0 0,5 0,5 0,5 1,0 2,1 4,0 5,3 6,0 10,0 16,0 25,0 5 2.5 0,5 0,5 0,9 1,9 2,8 4,0 5,6 7,5 9,4 16,0 25,0 10 5,0 0,5 0,8 1,9 3,8 5,6 7,5 11,3 15,0 18,8 28,2 15 7.5 0,6 1,1 2,8 5,6 8,4 11,3 16,9 22,5 28,2 20 10,0 0,8 1,5 3,8 7,5 11,3 15,0 22,5 30,0 25 12,5 0,9 1.9 4,7 9,4 14,1 18,8 28,2 м Одиночный м Двойной

Таблица выбора кабеля для систем 12 В и потери напряжения 4% (нормальные нагрузки). Эквивалентно 24 В и потере напряжения 2% (чувствительные нагрузки). Определите минимальную площадь поперечного сечения меди (мм2) на пересечении тока (верхний ряд) и длины кабеля (один из двух левых рядов).Для одножильных кабелей предполагается, что возврат шасси имеет нулевое сопротивление.

мм2 1 2 5 10 15 20 30 40 50 75 100 А 1 0.5 0,5 0,5 0,5 1,0 2,1 4,0 5,3 6,0 10,0 16,0 25,0 2 1,0 0,5 0,5 0,5 1,0 2,1 4,0 5,3 6,0 10,0 16,0 25,0 5 2.5 0,5 0,5 0,5 1,0 2,1 4,0 5,3 6,0 10,0 16,0 25,0 10 5,0 0,5 0,5 0,9 1,9 2,8 4,0 5,6 7,5 9,4 16,0 25,0 15 7.5 0,5 0,6 1,4 2,8 4,2 5,6 8,4 11,3 14,1 21,1 28,2 20 10,0 0,5 0,8 1,9 3,8 5,6 7,5 11,3 15,0 18,8 28,2 25 12.5 0,5 0,9 2,3 4,7 7,0 9,4 14,1 18,8 23,5 м Одиночный м Двойной

Таблица выбора кабеля для систем на 24 В и потери напряжения 4% (нормальные нагрузки). Определите минимальную площадь поперечного сечения меди (мм2) на пересечении тока (верхний ряд) и длины кабеля (один из двух левых рядов).Для одножильных кабелей предполагается, что возврат шасси имеет нулевое сопротивление.

Советы по выбору кабеля

При выборе электрических кабелей самый большой — не лучший. С кабелями большего размера труднее работать (например, прокладка, выполнение соединений), они тяжелее и дороже. Используйте ноу-хау в области электротехники и всегда выбирайте самый тонкий кабель, который подходит для вашей цели. Например, вы не найдете много толстых кабелей в установках OEM, потому что они не нужны для большинства приложений.

При прокладке кабелей самый короткий — не лучший вариант. Оставьте достаточно длины, чтобы можно было поработать в будущем. Вложение в небольшой дополнительный кабель дешевле, чем необходимость замены всего участка кабеля, который оказывается слишком коротким, или лучше, чем необходимость соединять два отрезка кабеля.

Превышение допустимой допустимой нагрузки — опасность поражения электрическим током! Используйте соответствующие предохранители, особенно для небольших кабелей с малым током.

Нравится:

Нравится Загрузка…

Связанные

Эта запись была опубликована в субботу, 11 июня 2016 г., в 11:42 и подана под напряжением 12 Вольт. Вы можете следить за любыми ответами на эту запись через канал RSS 2.0. Вы можете оставить отзыв или откликнуться со своего сайта.

Сообщение навигации

» Предыдущий пост Следующее сообщение »

Как рассчитать силу тока и сечение кабеля? — MVOrganizing

Как рассчитать силу тока и сечение кабеля?

Ток полной нагрузки = (кВА · 1000) / (1.732 · Напряжение): ток полной нагрузки = (100 · 1000) / (1,732 · 415) = 139 А…. Давайте выберем 3,5-жильный кабель 95 кв. Мм для одиночной прокладки, мощность короткого замыкания = 8,2 кА.

1. Максимальный ток кабеля 95 кв. Мм — 200 А,
2. Общий ток снижения номинальных значений 70 кв. Мм. Кабель = 200 · 0,93 = 187 ампер.

Как определить размер электрического кабеля?

Электрический кабель классифицируется двумя номерами, разделенными дефисом, например 14-2. Первое число обозначает калибр проводника; вторая обозначает количество жил внутри кабеля.Например, 14-2 имеет два провода калибра 14: горячий и нейтральный.

Подходит ли кабель 6 мм для душа мощностью 9,5 кВт?

9,5 кВт составляет 39 А или 41 А в зависимости от номинального напряжения. Кабель 6мм на 47А при установке в самых благоприятных условиях. Таким образом, можно использовать 6 мм, в зависимости от того, как он установлен. Однако было бы обычным использовать 10 мм, что позволило бы установить душ с более высоким рейтингом сейчас или в будущем.

Сколько ампер может выдержать 16-миллиметровый кабель?

Допустимая нагрузка по току для медного кабеля размером 16 кв. Мм с изоляцией из ПВХ составляет 61 ампер для однофазного переменного или постоянного тока.Для кабеля площадью 16 кв. Мм с изоляцией из сшитого полиэтилена допустимая нагрузка по току составляет 81 ампер.

Какую нагрузку может выдержать 4-миллиметровый кабель?

В зависимости от атмосферы и того, как вы ее разместите, пропускная способность медного провода площадью 4 мм составляет 20–25 ампер.

Сколько ампер может выдержать 120-миллиметровый кабель?

Одножильные кабели с термоотверждающейся изоляцией, 90 ° C, небронированные, с оболочкой или без нее

Максимальный ток (амперы):
Площадь поперечного сечения проводника	Эталонный метод A (заключен в кабелепровод в теплоизоляционной стене и т. Д.)	Контрольный метод B (заключен в кабелепровод на стене или в кабелепроводе и т. Д.)
70	200	253
95	241	306
120	278	354

Сколько ампер может выдержать 10-миллиметровый кабель?

Кабель диаметром 10 мм может выдерживать ток от 40 до 70 ампер.

Кабель какого размера мне нужен на 32 А?

Для 32 ампер вам потребуется 6-миллиметровый двойной и заземляющий кабель.Максимальный ток для этого кабеля составляет 32 А / Вт, в зависимости от того, как он установлен, и от расстояния до распределительного щита. Любая цепь с предохранителем на 30 ампер должна использовать минимум 10 га меди или 8 га алюминия.

Кабель какого размера мне нужен на 40 ампер?

Для максимальной силы тока 40 ампер вам понадобится сечение провода 8.

Можно ли использовать кабель 1,5 мм для розеток?

Используйте двойной кабель 2,5 мм и кабель заземления для всех одинарных и двойных розеток, так как кабель 1,5 мм может выдерживать ток только от 14 до 20 ампер при 230 вольт.Обычно 1 мм и 1,5 мм используются для радиальных цепей освещения, а кабель 2,5 мм обычно используется для кольцевых настенных розеток.

Можно ли использовать кабель 2,5 мм для освещения?

Осветительные цепи обычно проходят в двухжильном кабеле с заземлением сечением 1 мм2, но в особенно длинных цепях можно использовать кабель сечением 1,5 мм2, чтобы компенсировать падение напряжения, возникающее при длинных кабелях.